Snip i 2 terminologia costruttiva parte. Elementi stirati centralmente e compressi centralmente

COMITATO DI STATO DELL'URSS PER LA COSTRUZIONE

(Gosstroj URSS)

EDIFICIO

NORME E REGOLE

DISPOSIZIONI GENERALI

EDIFICIO

TERMINOLOGIA

MOSCA STROYIZDAT 1980

Il capitolo SNiP I-2 "Terminologia delle costruzioni" è stato sviluppato dall'Istituto centrale per le informazioni scientifiche sull'edilizia e l'architettura (TsINIS), dal Dipartimento di regolamentazione tecnica e standardizzazione e dal Dipartimento di norme e prezzi stimati nella costruzione del Gosstroy dell'URSS con la partecipazione di istituti di ricerca e progettazione - gli autori dei relativi capitoli di SNiP .

Considerando che questo capitolo, incluso nella struttura delle Norme e regole di costruzione (SNiP), è stato sviluppato per la prima volta, viene emesso sotto forma di bozza con successivo chiarimento, approvazione da parte dell'URSS Gosstroy e ristampa nel 1983.

Suggerimenti e commenti sui singoli termini e le loro definizioni emersi durante l'applicazione del capitolo, nonché sull'inclusione di termini aggiuntivi forniti nei capitoli di SNiP, si prega di inviare a VNIIIS (125047, Mosca, A-47, Gorkogo St. , 38).

Comitato di redazione: ingegneri Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Baiko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .E.(Gosstroy dell'URSS), candidati alla tecnologia. Scienze Eingorn MA E Komarov I.A.(VNIIIS).

1. ISTRUZIONI GENERALI

1.1 . I termini e le loro definizioni fornite in questo capitolo devono essere utilizzati durante la compilazione documenti normativi, norme statali e documentazione tecnica per la costruzione.

Le definizioni di cui sopra possono, se necessario, essere modificate sotto forma di presentazione, senza violare i confini dei concetti.

1.2 . Questo capitolo include i termini principali riportati nei relativi capitoli I - IV di parti delle Norme e regole di costruzione (SNiP), per le quali non ci sono definizioni o sorgono interpretazioni diverse.

1.3 . I termini sono in ordine alfabetico. Nei termini composti costituiti da definizioni e parole definite, la parola definita principale è posta al primo posto, ad eccezione dei termini generalmente accettati che denotano i nomi dei documenti (Unificato regionale quote unitarie- EPER; Norme e regole di costruzione - SNiP; Indicatori aggregati del costo di costruzione - UPSS; Norme stimate allargate - USN), sistemi ( Sistema automatizzato direzione della costruzione - ASUS), nonché termini che hanno generalmente accettato abbreviazioni (piano generale - piano generale; piano generale di costruzione - stroygenplan; appaltatore generale- appaltatore generale).

Nell'Indice dei termini, i termini composti sono riportati nella forma più comune nella letteratura normativa e scientifica e tecnica (senza modificare l'ordine delle parole).

I nomi dei termini sono dati principalmente al singolare, ma a volte, secondo la terminologia scientifica accettata, al plurale.

Se un termine ha più significati, di solito vengono combinati in un'unica definizione, ma con l'evidenziazione di ciascun significato all'interno dell'ultima.

2. TERMINI E LORO DEFINIZIONI

SISTEMA DI CONTROLLO AUTOMATIZZATOCOSTRUZIONE(ASUS)- un insieme di metodi amministrativi, organizzativi, economici e matematici, attrezzature informatiche, attrezzature per ufficio e comunicazioni, interconnessi nel corso del loro funzionamento, per prendere decisioni appropriate e verificarne l'attuazione.

ADESIONE- adesione di corpi solidi o liquidi dissimili a contatto con le loro superfici, dovuta all'interazione intermolecolare.

ANCORA- un dispositivo di fissaggio annegato in una struttura fissa o nel terreno.

LEGNO ANTIPIRING - impregnazione profonda o superficiale del legno con una soluzione di sostanze chimiche o miscele (ritardanti di fiamma) per aumentarne la resistenza al fuoco.

ANTISETTAZIONE- trattamento con prodotti chimici (antisettici) di vari materiali non metallici (legno e prodotti in legno, plastica, ecc.) al fine di migliorarne la biostabilità e aumentare la durata delle strutture.

ENTRESOL- una piattaforma che occupa la parte superiore del volume di un edificio residenziale, pubblico o industriale, progettata per aumentarne l'area, ospitare locali ausiliari, di stoccaggio e altri.

RINFORZO- 1) elementi, rinforzi, organicamente inclusi nel materiale strutture edilizie; 2) dispositivi ausiliari e parti che non fanno parte dell'attrezzatura principale, ma necessarie per assicurarne il normale funzionamento (raccorderia, raccorderia elettrica, ecc.).

STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO- un componente integrale (barra o filo d'acciaio) strutture in cemento armato, che si suddivide in:

funzionante (calcolato), che percepisce principalmente forze di trazione (e in alcuni casi di compressione) derivanti da carichi e influenze esterne, il peso proprio delle strutture, ed è anche progettato per creare una precompressione;

distribuzione (costruttiva), fissando le aste nel telaio mediante saldatura o lavorazione a maglia con rinforzo di lavoro, assicurando il loro lavoro congiunto e contribuendo a

distribuzione uniforme del carico tra di loro;

montaggio, che supporta le singole aste dell'armatura di lavoro durante l'assemblaggio dei telai e aiuta a stabilirle nella posizione di progetto;

staffe utilizzate per prevenire fessure oblique nel calcestruzzo delle strutture (travi, arcarecci, pilastri, ecc.) e per la realizzazione di gabbie di armatura da singoli ferri per le stesse strutture.

RINFORZI INDIRETTI- rinforzo trasversale (a spirale, ad anello) di elementi compressi centralmente di strutture in cemento armato, progettato per aumentarne la capacità portante.

RINFORZI PER CUSCINETTI - rinforzo di strutture monolitiche in cemento armato, in grado di assorbire i carichi di installazione e trasporto derivanti durante la produzione di opere, nonché i carichi derivanti dal peso proprio del calcestruzzo e delle casseforme.

RINFORZOTUBATURA - dispositivi che consentono di regolare e distribuire liquidi e gas trasportati attraverso condotte, e si dividono in valvole di intercettazione (rubinetti, saracinesche), valvole di sicurezza (valvole), valvole di regolazione (valvole, regolatori di pressione), valvole di scarico (sfiati , scaricatori di condensa), emergenza (mezzi di segnalazione) ed ecc.

ASUS- vedi Sistema automatizzato di gestione della costruzione.

AERAZIONE DELL'ACQUA- saturazione dell'acqua con ossigeno dell'aria, prodotto: negli impianti di trattamento delle acque ai fini della rimozione del ferro, nonché per rimuovere l'anidride carbonica libera e l'idrogeno solforato dall'acqua; negli impianti per il trattamento biologico delle acque reflue (aerotank, filtri aria, biofiltri) per accelerare il processo di mineralizzazione delle sostanze organiche disciolte nelle acque reflue e altri contaminanti.

AERAZIONE DEGLI EDIFICI - ricambio d'aria naturale organizzato, effettuato a causa della differenza di densità dell'aria esterna e interna.

AEROTANK- un impianto per il trattamento biologico delle acque reflue durante la loro aerazione artificiale (cioè quando l'acqua è satura di ossigeno dell'aria) mescolate a fanghi attivi.

AEROTANK-DISPOSIZIONATORE - un aerotank in cui le acque reflue e i fanghi attivi vengono immessi concentrati da un lato estremo del corridoio e vengono rilasciati concentrati anche dall'estremo opposto del corridoio.

AEROTANK-SETTLER - una struttura in cui sono combinati strutturalmente e funzionalmente un aerotank e un sump, che sono in diretta connessione tecnologica tra loro.

MISCELATORE AEROTANK - serbatoio di aerazione, in cui la fornitura di acque reflue e fanghi attivi viene effettuata in modo uniforme lungo un lato lungo del corridoio e lo scarico lungo l'altro lato del corridoio.

FILTRO DELL'ARIA- biofiltro con dispositivi per ventilazione forzata.

BASE EDILIZIA INDUSTRIALEORGANIZZAZIONI- un complesso di imprese e strutture di un'organizzazione edile progettato per fornire tempestivamente alle strutture in costruzione le risorse materiali e tecniche necessarie, nonché per la fabbricazione (lavorazione, arricchimento) di materiali, prodotti e strutture utilizzati nel processo di costruzione sul loro Proprio.

CIRCONVALLAZIONE- una condotta di bypass con valvole di intercettazione per deviare il mezzo trasportato (liquido, gas) dalla condotta principale e alimentarlo alla condotta stessa.

VASO DI ESPANSIONE - un serbatoio in un sistema di riscaldamento ad acqua chiuso per ricevere il volume di acqua in eccesso generato quando viene riscaldato alla temperatura massima di esercizio.

BANCHETTO- 1) un bastione in terra, disposto sul lato a monte di una strada tagliata per proteggerlo dal ruscellamento delle acque superficiali; 2) un prisma pieno di pietre nelle parti superiore e inferiore della diga, costruito con materiali di terra.

PISCINA PRIMAVERILE - un serbatoio aperto con un sistema di tubazioni in pressione per abbassare la temperatura dell'acqua circolante spruzzandola nell'aria, utilizzato nei sistemi di approvvigionamento idrico circolante di imprese industriali che utilizzano centrali termiche, compressori, ecc.

TORRE- struttura autoportante a molti piani, la cui stabilità è assicurata dalla sua struttura principale (senza bretelle).

BERM- una sporgenza disposta sulle pendici di argini di terra (pietra), dighe, canali, argini fortificati, cave, ecc. oppure tra il fondo del rilevato (stradale o ferroviario) e la riserva (fossa drenante) per stabilizzare la parte sovrastante della struttura e proteggerla dall'erosione delle acque atmosferiche, nonché per migliorare le condizioni di esercizio della struttura.

BIOSISTANZA- la proprietà di materiali e prodotti di resistere alla decomposizione o ad altri processi biologici distruttivi.

MIGLIORAMENTO- un insieme di opere (preparazione ingegneristica del territorio, sistemazione di strade, sviluppo di reti di comunicazione e strutture per l'approvvigionamento idrico, fognario, approvvigionamento energetico, ecc.) e misure (su disboscamento, drenaggio e piantumazione di alberi e arbusti, miglioramento della microclima, protezione del bacino d'aria, corpi idrici aperti e suolo dall'inquinamento , pulizia sanitaria, riduzione del rumore, ecc.), effettuato al fine di portare un determinato territorio in una condizione idonea alla costruzione e al normale utilizzo per lo scopo previsto, per creare condizioni di vita sane, confortevoli e culturali per la popolazione.

BLOCCO VOLUMETRICO- una parte prefabbricata della volumetria di un edificio residenziale, pubblico o industriale in costruzione (cabina sanitaria, stanza, appartamento, locale tecnico, cabina di trasformazione, ecc.).

SEZIONE BLOCCO- un elemento volumetrico-spaziale dell'edificio, funzionalmente autonomo, che può essere utilizzato sia in combinazione con altri elementi dell'edificio, sia indipendentemente.

COSTRUZIONE A BLOCCHI E TECNOLOGIA- elementi interconnessi di strutture e attrezzature edilizie erette, precedentemente combinati nell'impresa o sito di costruzione in un unico immutabile sistema volume-spaziale.

GARA- una struttura idraulica aperta o chiusa per la coniugazione di sezioni non in pressione di un condotto (serbatoio) situato su diversi livelli, in cui il passaggio dell'acqua dalla sezione superiore a quella inferiore avviene a velocità superiori (più critiche) senza separazione di flusso dal profilo della struttura stessa.

INTRODUZIONE ALLA PIPELINE- ramo del gasdotto da rete esterna ad un nodo con valvole di intercettazione posto all'interno dell'edificio (struttura).

VENTILAZIONE - ricambio d'aria naturale o artificiale controllato nei locali (spazi confinati), che assicura la creazione di un ambiente d'aria conforme ai requisiti sanitari e igienici e tecnologici.

VERANDA- una stanza aperta o vetrata non riscaldata annessa all'edificio o incorporata in esso, nonché costruita separatamente dall'edificio sotto forma di padiglione luminoso.

ATRIO- un locale antistante l'ingresso alle parti interne dell'edificio, destinato a ricevere e distribuire i flussi di visitatori.

RESISTENZA ALL'UMIDITÀ- capacità materiali da costruzione resistenza a lungo termine all'azione distruttiva dell'umidità durante la periodica bagnatura e asciugatura del materiale.

GREMBIULE- un elemento per il fissaggio del fondo del corso d'acqua direttamente a ridosso dello sbarramento (sfioratore) della diga sotto forma di soletta massiccia atta ad assorbire gli impatti dei getti e a smorzare l'energia del flusso d'acqua in esondazione, nonché a protezione dell'alveo del corso d'acqua e il terreno di fondazione della struttura dall'erosione.

VODOVODOVOD- una struttura sotto forma di tunnel, canale, canale o conduttura per far passare (fornire) acqua sotto pressione o per gravità da una presa d'acqua (struttura di presa d'acqua) al luogo del suo consumo.

PRESA ACQUA (IMPIANTO PRESA ACQUA)- una struttura idraulica per prelevare l'acqua da un corso d'acqua aperto o serbatoio (fiumi, laghi, serbatoi) o da fonti sotterranee e fornirla a condotte idriche per il successivo trasporto e utilizzo a fini economici (irrigazione, approvvigionamento idrico, produzione di energia, ecc.).

DRENAGGIO- un insieme di misure e dispositivi che assicurano la rimozione delle acque sotterranee e (o) superficiali da tagli aperti (fosse), cave o acque sotterranee da cunicoli, miniere e altri lavori minerari.

TRATTAMENTO DELLE ACQUE- un insieme di processi tecnologici, attraverso i quali la qualità dell'acqua che entra nell'approvvigionamento idrico da una fonte di approvvigionamento idrico viene portata agli indicatori standard stabiliti.

TRATTAMENTO DELLE ACQUE- trattamento acque (deferrizzazione, desalinizzazione, desalinizzazione, ecc.), rendendolo idoneo all'alimentazione di caldaie a vapore e ad acqua calda o per vari processi tecnologici.

DRENAGGIO - un metodo per abbassare il livello dell'acqua nel suolo o in un serbatoio adiacente alla massa del suolo per il periodo di costruzione utilizzando dispositivi di drenaggio posti in falde acquifere, pompe sommergibili, pozzi, ecc.

PRESA D'ACQUA- 1) parte della struttura di presa dell'acqua, che serve per l'assunzione diretta di acqua da una fonte aperta (fiume, lago, serbatoio) o sotterranea; 2) un corso d'acqua, serbatoio o cavità che riceve e scarica dal territorio adiacente le acque raccolte dalla rete fognaria di bonifica.

TUBI DELL'ACQUA- complesso strutture ingegneristiche e dispositivi per ottenere acqua da fonti naturali, la sua purificazione, il trasporto a vari consumatori nella quantità e qualità richieste.

SCARICO ACQUA (STRUTTURA SCARICO ACQUA)- una struttura idraulica per il convogliamento delle acque scaricate da monte a valle al fine di evitare il superamento dei livelli massimi di progetto dell'acqua nell'invaso, attraverso aperture superficiali (stramazzi) sul coronamento della diga o attraverso aperture profonde (sversamenti) poste al di sotto del livello dell'acqua a monte, o attraverso entrambi allo stesso tempo.

DRENARE- 1) sfioratore superficiale con tracimazione libera (non in pressione) dell'acqua attraverso la cresta della barriera; 2) una barriera, una soglia attraverso la quale trabocca un flusso d'acqua.

FORNITURA D'ACQUA- una serie di misure per fornire acqua a vari consumatori (popolazione, imprese industriali, trasporti, agricoltura) nelle quantità richieste e nella qualità richiesta.

USCITA ACQUA (STRUTTURA USCITA ACQUA)- sfioratore profondo sotto forma di aperture (tubi) in una struttura idraulica o in una struttura separata per lo svuotamento del serbatoio, il lavaggio dei sedimenti di fondo depositati a monte e il passaggio (scarica) dell'acqua a valle.

IMPERMEABILE- vedi Strato di terreno resistente all'acqua.

IMPATTO- un fenomeno che provoca forze interne negli elementi strutturali (da deformazioni irregolari del fondo, da deformazioni della superficie terrestre nelle aree di influenza delle miniere e nelle aree carsiche, da variazioni di temperatura, da ritiro e scorrimento del materiale strutturale, da sismica , esplosivo, umidità e altri fenomeni simili).

CONDOTTO- una tubazione (condotto) per lo spostamento dell'aria utilizzata nei sistemi di ventilazione, riscaldamento dell'aria, condizionamento dell'aria, nonché per il trasporto dell'aria per scopi tecnologici.

RICAMBIO D'ARIA- sostituzione parziale o completa dell'aria interna inquinata con aria pulita.

PREPARAZIONE ARIA - trattamento dell'aria (pulizia da polveri, gas nocivi, impurità, riscaldamento, raffreddamento, umidificazione, deumidificazione, ecc.) per conferirle qualità che soddisfino i requisiti tecnologici o sanitari e igienici.

ESTRAZIONE - una cavità nella crosta terrestre formatasi a seguito di operazioni minerarie a scopo di esplorazione ed estrazione di minerali, indagini ingegneristiche e geologiche e costruzione di strutture sotterranee.

AMMAZZARE LA FOSSA - il processo di formazione di una fossa in un cedimento a grande porosità o terreno sfuso mediante compressione con l'ausilio di mezzi di tenuta meccanica contro gli urti con un corpo di lavoro a forma di francobollo.

VISCOSITÀ D'IMPATTO- caratteristica meccanica condizionale del materiale, valutando la resistenza alla frattura fragile.

DIMENSIONE- limitare i contorni esterni o le dimensioni di strutture, edifici, strutture, dispositivi, Veicolo e così via.

DIMENSIONE DI CARICO- il contorno limite trasversale (perpendicolare all'asse del binario ferroviario) in cui il carico (compreso l'imballaggio e il fissaggio) deve essere posizionato su un materiale rotabile aperto quando si trova su un binario rettilineo orizzontale.

DIMENSIONE ROTABILE - il contorno limite trasversale (perpendicolare all'asse del binario), nel quale il materiale rotabile installato su un binario rettilineo orizzontale, sia a vuoto che a carico, deve essere posizionato, avendo le massime tolleranze normalizzate e usura, con la eccezione dell'inclinazione laterale sulle molle.

DIMENSIONI SOTTO IL PONTE DI SPEDIZIONE- un profilo trasversale (perpendicolare alla direzione del corso d'acqua) dello spazio sotto il ponte, formato dal fondo della campata, dall'orizzonte navigabile stimato e dalle facce degli appoggi, all'interno dei quali elementi strutturali del ponte o dispositivi posti sotto non dovrebbe andare.

DIMENSIONE DI APPROSSIMAZIONE DEGLI EDIFICI- il contorno limite trasversale (perpendicolare all'asse del binario), all'interno del quale, oltre al materiale rotabile, non sono ammesse parti di strutture e dispositivi, nonché materiali, pezzi di ricambio e attrezzature, ad eccezione di parti di dispositivi destinati per interazione diretta con il materiale rotabile, non devono entrare, a condizione che la posizione di tali dispositivi nello spazio interno sia legata alle parti del materiale rotabile con cui possono entrare in contatto, e che non possano provocare il contatto con altri elementi di il materiale rotabile.

PULIZIA DEL GAS- il processo tecnologico di separazione delle impurità solide, liquide o gassose in esse contenute dai gas industriali.

CONDUTTURA DEL GAS- un insieme di condotte, attrezzature e strumenti progettati per trasportare gas combustibili da qualsiasi punto ai consumatori.

GASODOTTO PRINCIPALE - gasdotto per il trasporto di gas combustibili dal luogo della loro estrazione (o produzione) alle stazioni di distribuzione del gas, dove la pressione è ridotta al livello necessario per rifornire i consumatori.

FORNITURA DI GAS- approvvigionamento e distribuzione organizzati di combustibile gassoso per le esigenze dell'economia nazionale e della popolazione.

GALLERIA- 1) struttura estesa fuori terra o interrata, totalmente o parzialmente chiusa, orizzontale o inclinata di collegamento tra i locali di edifici o strutture, destinata alle comunicazioni ingegneristiche e tecnologiche, nonché al passaggio di persone; 2) il livello superiore dell'auditorium.

GALLERIA ANTI-BUNDLE - una struttura che protegge un tratto di ferrovia o autostrada dalle frane di montagna.

ESTINTORE-SPANDI - un dispositivo in un pozzo d'acqua che serve a cambiare la direzione dei getti e la diffusione (in larghezza) del flusso d'acqua al fine di estinguere l'energia cinetica in eccesso dell'acqua e ridistribuire le velocità del flusso a valle dello sfioratore.

PIANO MASTER (PIANO GENERALE) - parte del progetto, contenente una soluzione completa ai problemi di pianificazione e paesaggistica del cantiere, posizionamento di edifici, strutture, comunicazioni di trasporto, reti di ingegneria, organizzazione dei sistemi di servizi economici e di consumo.

COMMITTENTE GENERALE (CONTRAENTE GENERALE)- un'organizzazione edile, che, sulla base di un contratto concluso con un cliente, è responsabile dell'attuazione tempestiva e di alta qualità di tutto quanto previsto dal contratto lavori di costruzione per questa struttura con il coinvolgimento, se necessario, di altre organizzazioni in qualità di subappaltatori.

PIANO GENERALE- vedi Piano generale.

APPALTATORE GENERALE- vedi Appaltatore generale.

SIGILLANTI- materiali elastici o plastoelastici utilizzati per garantire l'impermeabilità di giunti e giunti di elementi strutturali di edifici e strutture.

TORRE DI RAFFREDDAMENTO- una struttura per il raffreddamento dell'acqua che rimuove il calore dalle apparecchiature che generano calore con aria atmosferica nei sistemi di approvvigionamento idrico circolante delle imprese industriali e nei dispositivi di condizionamento dell'aria a causa dell'evaporazione di parte dell'acqua che scorre lungo l'irrigatore.

ADESCAMENTO- un nome generalizzato per tutti i tipi di rocce che sono oggetto di attività di ingegneria e costruzione umana.

PRESSIONE- un valore che caratterizza l'intensità delle forze che agiscono su qualsiasi parte della superficie del corpo in direzioni perpendicolari a questa superficie, ed è determinato dal rapporto tra la forza uniformemente distribuita lungo la superficie normale ad essa, rispetto all'area di \u200b\u200bquesta superficie .

ESTRAZIONE A PRESSIONE- forze agenti sul rivestimento (supporto) di un sottosuolo operando dalla roccia che lo circonda, il cui stato di equilibrio è disturbato da processi naturali (gravità, fenomeni tettonici) e produttivi (sottosuolo).

DIGA- una struttura idraulica in forma di terrapieno per proteggere dalle inondazioni le pianure costiere fluviali e marittime, per arginare canali, per interfacciare strutture idrauliche in pressione con gli argini (dighe in pressione), per regolare canali fluviali, migliorare le condizioni di navigazione e il funzionamento di canali sotterranei e strutture di presa d'acqua (dighe non in pressione).

DERIVAZIONE- un sistema di strutture per la derivazione dell'acqua da un fiume, bacino idrico o altro corpo idrico e il suo trasporto allo svincolo della centrale idroelettrica (alimentazione D.), nonché per la derivazione dell'acqua da essa (uscita D.).

PARTICOLARI COSTRUTTIVI- una parte di una struttura edilizia costituita da un materiale omogeneo senza l'utilizzo di operazioni di assemblaggio.

DEFORMABILITA' - la proprietà della suscettibilità dei materiali a un cambiamento nella loro forma originale.

DEFORMAZIONE- cambiamento della forma o delle dimensioni del corpo (parte del corpo) sotto l'influenza di qualsiasi fattore fisico (forze esterne, riscaldamento e raffreddamento, variazioni di umidità e altre influenze).

DEFORMAZIONE DELL'EDIFICIO (STRUTTURE)- cambiamento di forma e dimensione, nonché perdita di stabilità (assestamento, taglio, rollio, ecc.) di un edificio o di una struttura sotto l'influenza di vari carichi e influenze.

DEFORMAZIONI STRUTTURALI - cambiamento della forma e delle dimensioni della struttura (o parte di essa) sotto l'influenza di carichi e influenze.

DEFORMAZIONE BASE - deformazione risultante dal trasferimento di forze dall'edificio (struttura) alla base o modifiche condizione fisica terreno di fondazione durante la costruzione e il funzionamento dell'edificio (struttura).

RESIDUO DI DEFORMAZIONE - parte della deformazione che non scompare dopo la rimozione dei carichi e delle influenze che l'hanno provocata.

DEFORMAZIONE PLASTICA - deformazione residua senza discontinuità microscopiche del materiale, formata a seguito dell'influenza dei fattori di forza.

DEFORMAZIONE ELASTICA - deformazione che scompare dopo la rimozione del carico che l'ha provocata.

DISEGNO DEL DIAFRAMMA- un elemento solido o reticolare di una struttura spaziale, che contribuisce ad aumentarne la rigidità.

DIAFRAMMA DIGA - dispositivo impermeabile all'interno del corpo della diga costruito con materiali di terra, realizzato sotto forma di un muro di materiali non terra (calcestruzzo, cemento armato, metallo, legno o materiali in pellicola polimerica).

SPEDIZIONE - un sistema di gestione operativa centralizzata di tutti i collegamenti della produzione edilizia per garantire la produzione ritmica e integrata dei lavori di costruzione e installazione regolando e monitorando l'attuazione dei piani operativi e dei programmi di produzione e per dotarla di risorse materiali e tecniche, coordinando il lavoro di tutte le organizzazioni di subappalto, la produzione ausiliaria e le strutture di servizio.

DOCUMENTO DEL DIPARTIMENTO NORMATIVO- un documento normativo che stabilisce requisiti su questioni specifiche del settore e non regolate da documenti normativi di tutta l'Unione, approvati con le modalità prescritte dal ministero o dal dipartimento.

DOCUMENTO NORMATIVO ALL-UNIONE- un documento normativo contenente i requisiti obbligatori di progettazione e costruzione.

DOCUMENTO NORMATIVO REPUBBLICO- un documento normativo che stabilisce requisiti su questioni specifiche di una repubblica sindacale e non regolate da documenti normativi di tutti i sindacati.

DOCUMENTAZIONE DI PRODUZIONE- una serie di documenti che riflettono lo stato di avanzamento dei lavori di costruzione e installazione e le condizioni tecniche del cantiere (schemi e disegni esecutivi, programmi di lavoro, certificati di accettazione e dichiarazioni sull'importo dei lavori eseguiti, registri di lavoro generali e speciali, ecc.) .

DURATA - la capacità di un edificio o struttura e dei suoi elementi di mantenere le qualità specificate nel tempo in determinate condizioni nella modalità operativa stabilita senza distruzione e deformazione.

TOLLERANZA- la differenza tra il più grande e il più piccolo dimensioni limite, pari alla somma aritmetica degli scostamenti ammissibili dalla dimensione nominale.

DRENARE- un dispositivo artificiale sotterraneo (tubazione, pozzo, intercapedine) per la raccolta e il drenaggio delle acque sotterranee.

DRENAGGIO- un sistema di tubazioni (scarichi), pozzi e altri dispositivi per la raccolta e il drenaggio delle acque sotterranee al fine di abbassarne il livello, drenare la massa di terreno in prossimità dell'edificio (struttura) e ridurre la pressione di infiltrazione.

DUKER- un tratto in pressione della condotta posato sotto l'alveo di un fiume (canale), lungo i pendii o il fondo di una profonda valle (orrido), sotto una strada situata in una rientranza.

COSTI UNITARI REGIONALI UNIFICATI (URER)- sviluppato centralmente sulla base delle norme stimate della parte IV delle Norme e regole di costruzione (SNiP) e approvato per le regioni del paese secondo la divisione territoriale accettata, i prezzi unitari per l'edilizia generale e le opere speciali.

ENDOVA- lo spazio compreso tra due falde adiacenti del tetto, formante un vassoio (angolo di entrata) per la raccolta dell'acqua sul tetto.

EPER- vedi Aliquote unitarie regionali uniformi.

RIGIDITÀ- caratteristica della struttura, valutando la capacità di resistere alla deformazione.

CADENTE- un luogo di lavoro in cui lo sviluppo del suolo avviene in modo aperto o sotterraneo, spostandosi nel processo di lavoro.

BARRIERA ARIA-CALORE - un dispositivo che impedisce l'ingresso di aria fredda esterna attraverso aperture aperte (porte, cancelli) nella stanza soffiando aria riscaldata con un ventilatore contro il flusso che cerca di entrare nella stanza.

TENDA ANTIFILTRAZIONE- una barriera artificiale al flusso di filtrazione dell'acqua, creata nel terreno della base dell'opera idraulica di contenimento e nei suoi approdi (mediante iniezione di soluzioni, miscele) per allungare i percorsi di filtrazione, ridurre la pressione di filtrazione alla base del struttura e ridurre la perdita di acqua per filtrazione.

ZADEL- volume di costruzione in corso per capacità, volume investimenti di capitale e il volume dei lavori di costruzione e installazione che dovrebbero essere effettivamente eseguiti presso strutture e complessi di avviamento che si spostano nei periodi successivi a quelli pianificati, al fine di garantire la messa in servizio pianificata delle immobilizzazioni e il ritmo della produzione di costruzione.

SFONDO DI POTENZA - la capacità totale di progettazione delle imprese che dovrebbero essere in costruzione alla fine del periodo di pianificazione, meno le capacità commissionate dall'inizio della loro costruzione fino alla fine del periodo di pianificazione.

SPAZIO NEL VOLUME DEGLI INVESTIMENTI DI CAPITALE- il costo dei lavori di costruzione e installazione e altri costi inclusi in costo stimato oggetti, che dovrebbero essere padroneggiati entro la fine del periodo di pianificazione nei cantieri di transizione.

CORPO DI COSTRUZIONE E LAVORI DI MONTAGGIO- parte dell'arretrato in termini di volume di investimenti in conto capitale, comprensivo del costo dei lavori di costruzione e installazione da completare nei cantieri transitori entro la fine del periodo di pianificazione.

CLIENTE(sviluppatore) - un'organizzazione, impresa o istituzione a cui sono assegnati fondi nei piani economici nazionali per l'attuazione di costruzione del capitale o che sono disponibili per questi scopi fondi propri e concludere, nei limiti dei diritti loro concessi, un accordo per l'esecuzione di lavori di progettazione e rilevamento, costruzione e installazione con un appaltatore (appaltatore).

IMPEGNO- una serie di colpi di martello su un palo conficcato nel terreno, eseguiti per misurare il valore medio del suo cedimento.

BAGNARESUOLI- un metodo di compattazione dei terreni in subsidenza mediante allagamento con acqua fino ad una data stabilizzazione della subsidenza.

CONGELAMENTO DEL SUOLO- un metodo per rafforzare temporaneamente terreni deboli saturi d'acqua con la formazione di un massiccio ghiacciato di una data dimensione e resistenza facendo circolare un refrigerante attraverso tubi immersi in un terreno ghiacciato.

SERRANDA ACQUA- vedi Serranda idraulica.

SERRANDA IDRAULICA (SERRANDA AD ACQUA)- un dispositivo che impedisce la penetrazione di gas da uno spazio all'altro (da una conduttura a una stanza, da una sezione di una conduttura all'altra), in cui uno strato d'acqua impedisce il flusso di gas in una direzione indesiderata.

TAPPARELLA IDROTECNICA - un dispositivo mobile impermeabile per la chiusura e l'apertura di canali sotterranei di una struttura idraulica (diga di sfioratore, chiusa, condotta, galleria idrotecnica, passaggio pesci, ecc.) al fine di controllare il flusso dell'acqua che li attraversa.

COSTI DIRETTI- la componente principale del costo stimato dei lavori di costruzione e installazione, compreso il costo di tutti i materiali, prodotti e strutture, risorse energetiche, salari lavoratori e il costo del funzionamento di macchine e meccanismi di costruzione.

SERRAGGIO- un elemento ad asta che percepisce le forze di trazione nella struttura distanziatrice di archi, volte, travi, ecc. e collegando i nodi finali delle strutture edilizie.

CATTURARE- una sezione di un edificio, struttura, destinata all'esecuzione in linea di lavori di costruzione e installazione con la composizione e lo scopo del lavoro che si ripetono su questa e sulle sezioni successive.

PULIZIA DELLA FOSSA- rimozione di uno strato di terreno dalla superficie del fondo e delle pareti della fossa, sviluppato con una carenza.

EDIFICIO- un sistema edilizio costituito da strutture portanti e di contenimento o miste (portanti e di contenimento), formanti un volume chiuso di terra destinato all'abitazione o al soggiorno delle persone, a seconda della destinazione funzionale e allo svolgimento di vari tipi di processi produttivi.

EDIFICI RESIDENZIALI- condomini per la residenza permanente di persone e ostelli per l'abitazione durante il periodo di lavoro o di studio.

EDIFICI E STRUTTURE TEMPORANEE- edifici (residenziali, culturali, domestici e altri) e strutture (scopi industriali e ausiliari) appositamente eretti o adattati temporaneamente (permanenti) per il periodo di costruzione, necessari per il servizio dei lavoratori edili, l'organizzazione e l'esecuzione di lavori di costruzione e installazione.

EDIFICI E STRUTTURE PUBBLICHE- edifici e strutture destinati ai servizi sociali alla popolazione e alla collocazione delle istituzioni amministrative e degli enti pubblici.

EDILIZIA INDUSTRIALE- edifici per ospitare la produzione industriale e agricola e fornire condizioni necessarie per il lavoro delle persone e il funzionamento delle apparecchiature tecnologiche.

ZONA STRADALE-CLIMA - parte condizionale del territorio del paese con strutture omogenee in termini di caratteristiche autostrade condizioni climatiche, caratterizzate da una combinazione di regime idrico-termico, profondità di occorrenza, acque sotterranee, profondità del congelamento del suolo e quantità di precipitazioni caratteristiche solo di quest'area.

ZONA DI SICUREZZA- una zona in cui è stabilito un regime speciale di protezione degli oggetti depositati.

ZONA DI LAVORO- un sito in cui vengono eseguiti direttamente i lavori di costruzione e installazione e vengono collocati i materiali necessari per questo, strutture e prodotti finiti, macchine e dispositivi.

ZONA DI PROTEZIONE SANITARIA- una zona che separa un'impresa industriale dall'area residenziale delle città e altro insediamenti, all'interno del quale la collocazione di edifici e strutture, nonché il miglioramento del territorio sono regolati da norme sanitarie.

ZONA DI PROTEZIONE SANITARIA- territorio e area idrica, entro determinati confini dei quali è stabilito un regime sanitario speciale, escludendo la possibilità di infezione e inquinamento delle fonti di approvvigionamento idrico.

DENTE DANNATO- elemento della diga a forma di cengia collegata alla fondazione e interrata nel basamento, che serve ad allungare il percorso di filtrazione dell'acqua e ad aumentare la stabilità della diga.

PRODOTTO DA COSTRUZIONE- un elemento prefabbricato fornito per la costruzione in forma finita.

INDAGINI DI INGEGNERIA- una serie di studi tecnico-economici dell'area di costruzione, che consentano di comprovarne la fattibilità e l'ubicazione, raccogliere i dati necessari per la progettazione di nuove strutture o la ricostruzione di strutture esistenti.

INDUSTRIALIZZAZIONE - organizzazione della produzione edilizia con l'utilizzo di complessi processi meccanizzati per la costruzione di edifici e strutture e metodi di costruzione progressivi e l'uso diffuso di strutture prefabbricate, comprese quelle ampliate con elevata prontezza di fabbrica.

ISTRUZIONI- documento normativo all-union (SN), repubblicano (RSN) o dipartimentale (VSN) nel sistema codici di costruzione e regole, che stabiliscono norme e regole: progettazione di imprese di singoli settori, nonché edifici e strutture per vari scopi, strutture e attrezzature ingegneristiche; produzione di alcuni tipi di lavori di costruzione e installazione; applicazione di materiali, strutture e prodotti; sull'organizzazione del lavoro di progettazione e rilievo, meccanizzazione del lavoro, razionamento del lavoro e sviluppo della documentazione di progettazione e stima

SNiP II-23-81*
Invece
SNiP II-B.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

STRUTTURE IN ACCIAIO

1. DISPOSIZIONI GENERALI

1.1. Questi standard dovrebbero essere osservati durante la progettazione di strutture edilizie in acciaio di edifici e strutture per vari scopi.

Le norme non si applicano alla progettazione di strutture in acciaio di ponti, gallerie di trasporto e tubazioni sotto terrapieno.

Quando si progettano strutture in acciaio in condizioni operative speciali (ad esempio, strutture di altiforni, condotte principali e di processo, serbatoi per scopi speciali, strutture di edifici soggetti a effetti sismici, temperature intense o ambienti aggressivi, strutture di strutture idrauliche offshore), strutture di edifici e strutture unici, nonché tipi speciali di strutture (ad esempio, precompressi, spaziali, sospesi), devono essere osservati requisiti aggiuntivi che riflettono le caratteristiche del funzionamento di queste strutture, previsti dai documenti normativi pertinenti approvati o concordati da il Gosstroy dell'URSS.

1.2. Quando si progettano strutture in acciaio, è necessario osservare le norme di SNiP per la protezione delle strutture edilizie dalla corrosione e gli standard di sicurezza antincendio per la progettazione di edifici e strutture. Non è consentito aumentare lo spessore dei prodotti laminati e delle pareti dei tubi per proteggere le strutture dalla corrosione e aumentare la resistenza al fuoco delle strutture.

Tutte le strutture devono essere accessibili per l'osservazione, la pulizia, la verniciatura e non devono trattenere l'umidità e ostacolare la ventilazione. I profili chiusi devono essere sigillati.

1,3*. Quando si progettano strutture in acciaio, è necessario:

scegliere gli schemi ottimali di strutture e sezioni di elementi in termini tecnici ed economici;

applicare profili laminati economici e acciai efficienti;

applicare per edifici e strutture, di norma, standard unificati o progetti standard;

applicare strutture progressive (sistemi spaziali di elementi standard; strutture che combinano funzioni portanti e di contenimento; strutture precompresse, strallate, a lamiera sottile e combinate realizzate con acciai diversi);

prevedere la producibilità della fabbricazione e dell'installazione di strutture;

applicare progetti che assicurino la minor laboriosità della loro fabbricazione, trasporto e installazione;

fornire, di norma, la produzione in linea di strutture e la loro installazione di nastri trasportatori o blocchi di grandi dimensioni;

prevedere l'utilizzo di connessioni di fabbrica di tipo progressivo (saldatura automatica e semiautomatica, connessioni a flangia, con estremità fresate, su bulloni, anche ad alta resistenza, ecc.);

fornire, di norma, collegamenti di montaggio su bulloni, compresi quelli ad alta resistenza; i collegamenti saldati in campo sono consentiti con opportuna giustificazione;

soddisfare i requisiti delle norme statali per le strutture del tipo corrispondente.

1.4. Quando si progettano edifici e strutture, è necessario prendere diagrammi strutturali, fornendo forza, stabilità e immutabilità spaziale di edifici e strutture nel loro insieme, nonché dei loro singoli elementi durante il trasporto, l'installazione e il funzionamento.

1,5*. Acciai e materiali di connessione, restrizioni sull'uso di acciai S345T e S375T, nonché ulteriori requisiti per l'acciaio fornito, previsti dalle norme statali e dalle norme CMEA o dalle specifiche tecniche, devono essere indicati nella lavorazione (KM) e nei dettagli (KMD ) disegni delle strutture in acciaio e nella documentazione per l'ordinazione dei materiali.

In funzione delle caratteristiche delle strutture e delle loro unità, è necessario indicare la classe di continuità in base all'ordinazione dell'acciaio.

1,6*. Le strutture in acciaio e il loro calcolo devono soddisfare i requisiti di "Affidabilità delle strutture edilizie e delle fondazioni. Disposizioni di base per il calcolo" e ST SEV 3972 - 83 "Affidabilità delle strutture edilizie e delle fondazioni. Strutture in acciaio. Disposizioni fondamentali per il calcolo".

1.7. Gli schemi di progettazione ei prerequisiti di base per il calcolo dovrebbero riflettere le effettive condizioni operative delle strutture in acciaio.

Le strutture in acciaio dovrebbero, di norma, essere calcolate come singoli sistemi spaziali.

Quando si dividono sistemi spaziali unificati in strutture piatte separate, si dovrebbe tener conto dell'interazione degli elementi tra loro e con la base.

La scelta degli schemi di progettazione, nonché i metodi per il calcolo delle strutture in acciaio, devono essere presi in considerazione uso efficace COMPUTER.

1.8. La progettazione delle strutture in acciaio dovrebbe, di norma, essere eseguita tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio.

Per strutture staticamente indeterminate, il metodo di calcolo per il quale, tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio, non è stato sviluppato, le forze di progetto (momenti flettenti e torsionali, forze longitudinali e trasversali) dovrebbero essere determinate nell'ipotesi di deformazioni elastiche dell'acciaio secondo ad uno schema indeformato.

Con un appropriato studio di fattibilità, il calcolo può essere eseguito secondo uno schema deformato, tenendo conto dell'effetto dei movimenti delle strutture sotto carico.

1.9. Gli elementi delle strutture in acciaio devono avere sezioni minime che soddisfino i requisiti di questi standard, tenendo conto dell'assortimento per prodotti laminati e tubi. Nelle sezioni composte stabilite dal calcolo, il sottosollecitazione non deve superare il 5%.

2. MATERIALI PER STRUTTURE E COLLEGAMENTI

2.1*. A seconda del grado di responsabilità delle strutture di edifici e strutture, nonché delle condizioni del loro funzionamento, tutte le strutture sono suddivise in quattro gruppi. L'acciaio per strutture in acciaio di edifici e strutture dovrebbe essere preso secondo la tabella. 50*.

Gli acciai per strutture erette nelle regioni climatiche I 1, I 2, II 2 e II 3, ma utilizzati in ambienti riscaldati, devono essere presi come per la regione climatica II 4 secondo la tabella. 50*, ad eccezione dell'acciaio C245 e C275 per la progettazione del gruppo 2.

Per i collegamenti flangiati e le unità telaio, devono essere utilizzati prodotti laminati secondo TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Per la saldatura di strutture in acciaio, devono essere utilizzati: elettrodi per saldatura ad arco manuale secondo GOST 9467-75*; filo per saldatura secondo GOST 2246 – 70*; flussi secondo GOST 9087 – 81*; anidride carbonica secondo GOST 8050 – 85.

I materiali di saldatura utilizzati e la tecnologia di saldatura devono garantire il valore della resistenza temporanea del metallo di saldatura non inferiore a valore normativo resistenza temporanea Correre il metallo di base, nonché i valori di durezza, resilienza e relativo allungamento del metallo dei giunti saldati, stabiliti dai relativi documenti normativi.

2,3*. Le fusioni (parti di supporto, ecc.) Per le strutture in acciaio devono essere progettate in acciaio al carbonio di qualità 15L, 25L, 35L e 45L, che soddisfino i requisiti per i gruppi di fusione II o III in conformità con GOST 977 - 75 *, nonché dalle qualità di ghisa grigia SCH15, SCH20, SCH25 e SCH30, che soddisfa i requisiti di GOST 1412 – 85.

2,4*. Per le connessioni bullonate, devono essere utilizzati bulloni e dadi in acciaio che soddisfano i requisiti *, GOST 1759.4 – 87* e GOST 1759,5 - 87*, e rondelle che soddisfano i requisiti*.

I bulloni devono essere assegnati secondo la Tabella 57* e *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* e quando si limitano le deformazioni del giunto - secondo GOST 7805-70*.

I dadi devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915 – 70*: per bulloni delle classi di resistenza 4.6, 4.8, 5.6 e 5.8 – dadi di classe di resistenza 4; per bulloni delle classi di resistenza 6.6 e 8.8 - dadi di classe di resistenza 5 e 6, rispettivamente, per bulloni di classe di resistenza 10.9 – dadi di classe di resistenza 8.

Dovrebbero essere utilizzate rondelle: rotonde secondo GOST 11371 – 78*, obliquo secondo GOST 10906 - 78 * e molla normale secondo GOST 6402 – 70*.

2,5*. La scelta dei gradi di acciaio per i bulloni di fondazione deve essere effettuata in base a, e il loro design e le dimensioni devono essere presi in base a *.

I bulloni (a forma di U) per il fissaggio dei tiranti delle strutture di comunicazione dell'antenna, nonché i bulloni a forma di U e di fondazione dei supporti per linee elettriche aeree e quadri devono essere utilizzati dai gradi di acciaio: 09G2S-8 e 10G2S1-8 secondo GOST 19281 – 73* con un requisito aggiuntivo per la resistenza all'urto a una temperatura di meno 60 °C almeno 30 J/cm 2 (3 kgf × m / cm 2) nella regione climatica I 1; 09G2S-6 e 10G2S1-6 secondo GOST 19281 – 73* nelle regioni climatiche I 2 , II 2 e II 3 ; Vst3sp2 secondo GOST 380 - 71 * (dal 1990 St3sp2-1 secondo GOST 535 – 88) in tutte le altre regioni climatiche.

2,6*. I dadi per fondazione e cavallotti devono essere utilizzati:

per bulloni in acciaio di qualità Vst3sp2 e 20 – classe di resistenza 4 secondo GOST 1759.5 – 87*;

per bulloni in acciaio di qualità 09G2S e 10G2S1 – classe di resistenza non inferiore a 5 secondo GOST 1759.5 – 87*. È consentito utilizzare dadi di qualità di acciaio accettate per i bulloni.

I dadi per fondamenta e bulloni a U con un diametro inferiore a 48 mm devono essere utilizzati secondo GOST 5915 – 70*, per bulloni con diametro superiore a 48 mm – secondo GOST 10605 – 72*.

2,7*. I bulloni ad alta resistenza devono essere utilizzati secondo *, * e TU 14-4-1345 -85; dadi e rondelle per loro – secondo GOST 22354 - 77* e *.

2,8*. Per gli elementi portanti di rivestimenti pensili, tiranti di linee aeree e supporti per quadri, pali e torri, nonché elementi di precompressione in strutture precompresse, è necessario utilizzare quanto segue:

funi a spirale secondo GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

funi a doppia posa secondo GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

funi a cuscinetto chiuso secondo GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

fasci e trefoli di fili paralleli formati da funi metalliche che soddisfano i requisiti di GOST 7372 – 79*.

2.9. Le caratteristiche fisiche dei materiali utilizzati per le strutture in acciaio dovrebbero essere prese in conformità con l'allegato. 3.

3. CARATTERISTICHE CALCOLATE DEI MATERIALI E DEI COMPOSTI

3.1*. La resistenza di progetto di prodotti laminati, profili piegati e tubi per vari tipi di stati di sollecitazione dovrebbe essere determinata dalle formule riportate nella tabella. 1*.

Tabella 1*

stato stressato		Simbolo	Resistenza calcolata di prodotti laminati e tubi
allungamento,	Forza di rendimento	Ry	R y = R yn /g m
compressione e flessione	Secondo resistenza temporanea	Ru	R u = R un /g m
		Rs	R = 0.58R yn / g m
Increspatura della faccia finale (se presente)		Rp	R p = R un /g m
Crollo locale in cerniere cilindriche (perni) con stretto contatto		Rlp	Rlp= 0,5 giri un / g m
Compressione diametrale dei rulli (con tocco libero in strutture con mobilità ridotta)		Rcd	Rcd= 0,025 R un / g m
Allungamento in direzione dello spessore laminato (fino a 60 mm)		Rth	Rth= 0,5 giri un / g m
La designazione adottata nella tabella. 1*:
g m - coefficiente di affidabilità per il materiale, determinato in conformità con la clausola 3.2 *.

3.2*. I valori dei fattori di affidabilità per il materiale dei prodotti laminati, dei profili piegati e dei tubi devono essere presi dalla tabella. 2*.

Tavolo 2*

Stato standard o condizioni tecniche per il noleggio	Fattore di sicurezza per materiale g m
(ad eccezione degli acciai S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (per cerchio, quadrato, striscia)	1,025
(acciai S590, S590K); GOST 380 – 71** (per un cerchio e un quadrato di dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 - 73 * [per un cerchio e un quadrato con una resistenza allo snervamento fino a 380 MPa (39 kgf / mm 2) e dimensioni che non sono in TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 - 73 * [per un cerchio e un quadrato con una resistenza allo snervamento superiore a 380 MPa (39 kgf / mm 2) e dimensioni che non sono in TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 -87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Le resistenze calcolate a trazione, compressione e flessione di lamiere, lamiere universali e sagomati sono riportate in tabella. 51*, canne - in tavola. 51, un. La resistenza di progetto dei profilati piegati deve essere assunta pari alla resistenza di progetto della lamiera laminata da cui sono realizzati, mentre è consentito tener conto dell'indurimento della lamiera laminata nella zona di piegatura.

La resistenza di progetto dei prodotti tondi, quadrati e a strisce deve essere determinata dalla tabella. 1*, assumendo valori Ryn E Correre pari, rispettivamente, alla resistenza allo snervamento e alla resistenza alla trazione secondo TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 – 71** (dal 1990 GOST 535 - 88) e GOST 19281 – 73*.

La resistenza di progetto dei prodotti laminati al collasso della superficie terminale, al collasso locale nelle cerniere cilindriche e alla compressione diametrale dei rulli sono riportati in Tabella. 52*.

3.3. La resistenza di progetto dei getti in acciaio al carbonio e ghisa grigia è da ricavare dalla Tabella. 53 e 54.

3.4. La resistenza di progetto dei giunti saldati per vari tipi di giunti e stati di sollecitazione dovrebbe essere determinata dalle formule riportate nella tabella. 3.

Tabella 3

Giunti saldati	Stato di tensione		Simbolo	Resistenza di progetto dei giunti saldati
Culo	Compressione. Trazione e flessione durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale con fisica	Forza di rendimento	Rwy	Rwy= Ry
	controllo della qualità della cucitura	Secondo resistenza temporanea	Ruo	Ruo= R u
	Trazione e flessione durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale	Forza di rendimento	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Spostare		Rws	Rws= Rs
con cuciture angolari	Taglia (condizionale)	Per metallo saldato	RWF
		Per i confini della fusione metallica	Rwz	Rwz= 0,45R un
Note: 1. Per le saldature manuali, i valori R vinto dovrebbe essere preso uguale ai valori della resistenza alla trazione del metallo saldato specificati in GOST 9467-75 *. 2. Per le cuciture eseguite mediante saldatura automatica o semiautomatica, il valore di R wun dovrebbe essere preso dalla tabella. 4* di questi standard. 3. Valori del fattore di sicurezza per il materiale di apporto gwm dovrebbe essere preso uguale: 1.25 - per i valori R vinto non più di 490 MPa (5.000 kgf / cm 2); 1.35 - per i valori R vinto 590 MPa (6.000 kgf / cm 2) e oltre.

Le resistenze calcolate dei giunti di testa di elementi realizzati con acciai con diverse resistenze standard sono da intendersi come per giunti di testa realizzati con acciaio con valore di resistenza standard inferiore.

Le resistenze calcolate del metallo di saldatura dei giunti saldati con saldature d'angolo sono riportate in Tabella. 56.

3.5. La resistenza di progetto delle connessioni a bullone singolo dovrebbe essere determinata dalle formule riportate in Tabella. 5*.

Le resistenze di progetto a taglio e trazione dei bulloni sono riportate in Tabella. 58*, schiacciamento di elementi collegati da bulloni, - in tavola. 59*.

3,6*. Resistenza a trazione di progetto dei bulloni di fondazione Rba

Rba = 0,5R. (1)

Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni a U Rbv specificato nella clausola 2.5* dovrebbe essere determinato dalla formula

Rbv = 0,45Correre. (2)

La resistenza a trazione calcolata dei bulloni di fondazione è riportata in Tabella. 60*.

3.7. Resistenza alla trazione di progetto di bulloni ad alta resistenza Rbh dovrebbe essere determinato dalla formula

Rbh = 0,7Rpanino, (3)

Dove Rbun - la minima resistenza alla trazione del bullone, presa secondo la tabella. 61*.

3.8. Resistenza alla trazione di progetto del filo di acciaio ad alta resistenza R dh applicato sotto forma di fasci o trefoli dovrebbe essere determinato dalla formula

R dh = 0,63Correre. (4)

3.9. Il valore della resistenza di progetto (forza) all'allungamento della fune d'acciaio deve essere preso pari al valore della forza di rottura della fune nel suo complesso, stabilito dalle norme statali o dalle specifiche per le funi d'acciaio, diviso per il fattore di affidabilità g m = 1,6.

Tabella 4*

Gradi di filo (secondo GOST 2246 – 70*) per saldatura automatica o semiautomatica		Gradi in polvere	Valori della normativa
arco sommerso (GOST 9087 – 81*)	in anidride carbonica (secondo GOST 8050 - 85) o nella sua miscela con argon (secondo GOST 10157 – 79*)	filo (secondo GOST 26271 – 84)	resistenza del metallo di saldatura R vinto, MPa (kgf / cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYu	Sv-10KhG2SMA Sv-08KhG2DYu	–	685 (7000)
* Quando si salda con filo Sv-08G2S, i valori R vinto dovrebbe essere preso pari a 590 MPa (6000 kgf / cm 2) solo per saldature d'angolo con una gamba kf £ 8 mm in strutture in acciaio con una resistenza allo snervamento di 440 MPa (4500 kgf / cm 2) e oltre.

Tabella 5*

		Resistenze calcolate delle connessioni a bullone singolo
stato stressato	Simbolo	grado di bullone a taglio e trazione			crollo di elementi collegati in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	Rb = 0,38 giri	Rbs= 0,4 Rbun	Rbs= 0,4 Rbun	–
allungamento	Rbt	Rbts = 0,38 giri	Rbt = 0,38 giri	Rbt = 0,38 giri	–
	Rbp
a) bulloni di classe di precisione A		–	–	–
b) bulloneria di classe B e C		–	–	–
Nota. È consentito utilizzare bulloni ad alta resistenza senza tensione regolabile da acciaio grado 40X "selezionare", mentre le resistenze calcolate Rbs E Rbt deve essere determinata come per bulloni di classe 10.9, e la resistenza di progetto come per bulloni di classe di precisione B e C. Bulloni ad alta resistenza secondo TU 14-4-1345 - 85 può essere utilizzato solo quando lavorano in tensione.

4*. CONSIDERAZIONE DELLE CONDIZIONI DI LAVORO E SCOPO DELLE STRUTTURE

Quando si calcolano strutture e connessioni, si dovrebbe tener conto di: fattori di affidabilità per lo scopo previsto gn preso in conformità con le regole per la contabilizzazione del grado di responsabilità degli edifici e delle strutture nella progettazione delle strutture;

fattore sicurezza G tu= 1,3 per gli elementi strutturali calcolati per la resistenza utilizzando le resistenze di progetto Ru;

coefficienti delle condizioni di lavoro gc e coefficienti delle condizioni di lavoro della connessione GB preso secondo la tabella. 6 * e 35 *, sezioni di questi standard per la progettazione di edifici, strutture e strutture, nonché agg. 4*.

Tabella 6*

Elementi strutturali	Coefficienti delle condizioni di lavoro g con
1. Travi massicce ed elementi compressi di solai a capriate sotto le sale di teatri, locali, cinema, sotto le tribune, sotto i locali di negozi, librerie e archivi, ecc. con peso dei solai uguale o superiore al vivo carico	0,9
2. Colonne di edifici pubblici e supporti di torri d'acqua	0,95
3. Elementi principali compressi (ad eccezione di quelli di supporto) di un reticolo di sezione a T composita dagli angoli delle capriate saldate di rivestimenti e soffitti (ad esempio capriate del tetto e capriate simili) con flessibilità l ³ 60	0,8
4. Travi solide nei calcoli per la stabilità complessiva a jb 1,0	0,95
5. Sbuffi, aste, bretelle, appendini in acciaio laminato	0,9
6. Elementi di strutture a barre di rivestimenti e soffitti:
a) compresso (ad eccezione delle sezioni tubolari chiuse) nei calcoli di stabilità	0,95
b) teso in strutture saldate	0,95
c) piastre tese, compresse e di testa in strutture imbullonate (ad eccezione delle strutture con bulloni ad alta resistenza) in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf / cm 2), sopportando un carico statico, quando calcolo della forza	1,05
7. Travi composite solide, colonne e piastre di testa in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf / cm 2), che sopportano un carico statico e realizzate utilizzando giunti bullonati (ad eccezione dei giunti su alta resistenza bulloni), quando si calcola la forza	1,1
8. Sezioni trasversali di elementi laminati e saldati, nonché rivestimenti in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf / cm 2) nei giunti realizzati su bulloni (ad eccezione dei giunti su bulloni ad alta resistenza) cuscinetto un carico statico, nel calcolo della resistenza:
a) travi e pilastri pieni	1,1
b) strutture a sbarre e solai	1,05
9. Elementi reticolari compressi di strutture reticolari spaziali da singoli angoli uguali (attaccati con un ripiano più grande):
a) fissato direttamente alle cinture con un ripiano con saldature o due o più bulloni posti lungo l'angolo:
controventi secondo fig. 9*, a	0,9
distanziali secondo fig. 9*, b, v	0,9
controventi secondo fig. 9*, dentro, G, D	0,8
b) fissato direttamente alle cinture con un ripiano, con un bullone (ad eccezione di quelli indicati al punto 9, in questa tabella), nonché fissato tramite un fazzoletto, indipendentemente dal tipo di connessione	0,75
c) con un reticolo trasversale complesso con collegamenti a bullone singolo secondo fig. 9*, e	0,7
10. Elementi compressi da singoli angoli, fissati con un ripiano (per angoli disuguali solo con un ripiano più piccolo), ad eccezione degli elementi strutturali indicati in pos. 9 di questa tavola, controventi secondo fig. 9*, B, attaccati direttamente alle cinghie con saldature o due o più bulloni posti lungo l'angolo, e capriate piatte da singoli angoli	0,75
11. Piastre di base in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 285 MPa (2900 kgf / cm 2), sopportando un carico statico, spessore, mm:
	1,2
b) da 40 a 60 anni	1,15
c) da 60 a 80 anni	1,1
Note: 1. Coefficienti delle condizioni di lavoro g con 1 non dovrebbe essere preso in considerazione contemporaneamente nel calcolo. 2. Coefficienti delle condizioni di lavoro, riportati rispettivamente in pos. 1 e 6, c; 1 e 7; 1 e 8; 2 e 7; 2 e 8a; 3 e 6, c, nel calcolo dovrebbero essere presi in considerazione simultaneamente. 3. Coefficienti delle condizioni di lavoro di cui alla pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 e 10, nonché in pos. 5 e 6, b (ad eccezione dei giunti saldati di testa), gli elementi considerati non devono essere presi in considerazione nel calcolo dei giunti. 4. Nei casi non specificati in queste regole, le formule dovrebbero prendere g c \u003d 1.

5. CALCOLO DEGLI ELEMENTI DELLA STRUTTURA IN ACCIAIO PER LE FORZE ASSIALI E LA FLESSIONE

ELEMENTI CENTRALMENTE STIRATI E CENTRALMENTE COMPRESI

5.1. Calcolo della resistenza di elementi soggetti a trazione centrale oa compressione forzata N, ad eccezione di quelli specificati nella clausola 5.2, devono essere eseguiti secondo la formula

Il calcolo della resistenza delle sezioni nei punti di fissaggio degli elementi in tensione da singoli angoli, fissati da una flangia con bulloni, deve essere eseguito secondo le formule (5) e (6). Allo stesso tempo, il valore g con nella formula (6) dovrebbe essere preso secondo agg. 4* di questi standard.

5.2. Calcolo della resistenza di elementi strutturali a trazione in acciaio con il rapporto Ru/GU > Ry, il cui funzionamento è possibile anche dopo che il metallo ha raggiunto il punto di snervamento, dovrebbe essere eseguito secondo la formula

5.3. Calcolo per la stabilità di elementi a parete piena soggetti a compressione centrale da parte della forza N, dovrebbe essere eseguito secondo la formula

Valori J

a 0 £ 2,5

; (8)

alle 2.5 £ 4,5

A > 4,5

. (10)

Valori numerici J sono riportati in tabella. 72.

5,4*. Le aste da singoli angoli devono essere calcolate per la compressione centrale in conformità con i requisiti di cui alla clausola 5.3. Nel determinare la flessibilità di queste aste, il raggio di rotazione della sezione angolare io e la lunghezza stimata sinistra dovrebbe essere preso in conformità con 6.1 – 6.7.

Quando si calcolano cinture ed elementi reticolari di strutture spaziali da singoli angoli, dovrebbero essere soddisfatti i requisiti della clausola 15.10 * di questi standard.

5.5. Elementi compressi con pareti piene di una sezione a forma di U aperta a lx 3l e , Dove lx E l e sono rispettivamente le snellezze di progetto dell'elemento nei piani perpendicolari agli assi X– X E si – e (Fig. 1), si consiglia di rinforzare con assi o grigliati, mentre i requisiti dei paragrafi. 5.6 e 5.8*.

In assenza di strisce o tralicci, tali elementi, oltre al calcolo secondo la formula (7), dovrebbero essere verificati per la stabilità nella forma flessionale-torsionale dell'instabilità secondo la formula

Dove jy - coefficiente di instabilità calcolato in conformità con i requisiti della clausola 5.3;

Con

(12)

Dove ;

UN = ascia/ H è la distanza relativa tra il baricentro e il centro della curva.

J w è il momento d'inerzia settoriale della sezione;

b io E io sono rispettivamente la larghezza e lo spessore degli elementi rettangolari che compongono la sezione.

Per la sezione rappresentata in fig. 1, a, valori E UN dovrebbe essere determinato dalle formule:

Dove B = B/H.

5.6. Per le aste composite compresse, i cui rami sono collegati da strisce o reticoli, il coefficiente J rispetto all'asse libero (perpendicolare al piano delle barre o dei grigliati) dovrebbe essere determinato dalle formule (8) – (10) con sostituzione in essi con ef. Senso ef dovrebbe essere determinato in base ai valori sinistra dato in tabella. 7.

Tabella 7

Tipo			schema			Flessibilità ridotta sinistra aste composite di una sezione passante
sezioni			sezioni			con doghe		con sbarre
						Js l /( J b b) 5	Js l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Le designazioni adottate in Tabella. 7:
B				è la distanza tra gli assi dei rami;
l				- la distanza tra i centri delle barre;
l				- la massima flessibilità dell'intera canna;
io 1 , io 2 , l 3				- flessibilità dei singoli rami quando sono piegati in piani perpendicolari agli assi, rispettivamente 1 – 1 , 2 – 2 e 3 - 3, nelle zone tra le strisce saldate (in luce) o tra i centri dei bulloni estremi;
UN				è l'area della sezione trasversale dell'intera asta;
A d1 e A d2				- aree della sezione trasversale delle parentesi graffe dei reticoli (con un reticolo trasversale - due controventi) giacenti in piani perpendicolari agli assi, rispettivamente 1 – 1 E 2 – 2;
Anno Domini				- area della sezione trasversale del controvento reticolare (con reticolo incrociato - due parentesi graffe) giacenti nel piano di una faccia (per un'asta triangolare equilatera);
un 1 E un 2				- coefficienti determinati dalla formula
Dove				– dimensioni determinate dalla fig. 2;
	n, n1, n2, n3			sono i coefficienti determinati dalle formule, rispettivamente;
Qui			Jb1 E Jb3		sono rispettivamente i momenti di inerzia della sezione dei rami rispetto agli assi 1 – 1 e 3 – 3 (per sezioni di tipo 1 e 3);
			Jb1 E Jb2		- lo stesso, rispettivamente due angoli relativi agli assi 1 – 1 e 2 – 2 (per sezione tipo 2);
					- il momento d'inerzia della sezione di una barra rispetto al proprio asse X– x (figura 3);
			Js1 E Js2		sono rispettivamente i momenti di inerzia della sezione di una delle barre giacenti in piani perpendicolari agli assi 1 – 1 e 2 – 2 (per sezione tipo 2).

Nelle aste composte con tralicci, oltre al calcolo per la stabilità dell'asta nel suo insieme, è necessario verificare la stabilità dei singoli rami nelle zone tra i nodi.

Flessibilità delle singole filiali io 1 , l 2 E l 3 nell'area tra le lamelle non dovrebbe essere più di 40.

Se c'è un foglio solido in uno dei piani invece di assi (Fig. 1, B, v) la flessibilità del ramo va calcolata dal raggio di rotazione della semisezione attorno al proprio asse, perpendicolare al piano delle lamelle.

Nelle barre composte con grigliati, la flessibilità dei singoli rami tra i nodi non dovrebbe essere superiore a 80 e non dovrebbe superare la flessibilità ridotta sinistra canna nel suo complesso. È consentito assumere valori più elevati della flessibilità dei rami, ma non superiori a 120, a condizione che il calcolo di tali aste venga eseguito secondo lo schema deformato.

5.7. Calcolo elementi costitutivi da angoli, canali, ecc., collegati a stretto contatto o tramite guarnizioni, devono essere realizzati a parete piena, purché le distanze maggiori nelle zone tra le strisce saldate (in luce) o tra i centri dei bulloni estremi non superino :

per elementi compressi 40 io

per elementi in tensione 80 io

Qui il raggio di rotazione io l'angolo o il canale devono essere presi per sezioni a T o I rispetto a un asse parallelo al piano delle guarnizioni e per sezioni trasversali - minimo.

Allo stesso tempo, almeno due distanziatori dovrebbero essere installati all'interno della lunghezza dell'elemento compresso.

5,8*. Il calcolo degli elementi di collegamento (lamelle, grigliati) di barre composite compresse deve essere eseguito per una forza trasversale condizionale Qfic, presa costante su tutta la lunghezza dell'asta e determinata dalla formula

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/J , (23)*

Dove N - forza longitudinale nell'asta composita;

J – coefficiente di instabilità, preso per un'asta composita nel piano degli elementi di collegamento.

Forza trasversale condizionale Qfic dovrebbe essere distribuito:

in presenza di sole strisce di collegamento (reticoli) ugualmente tra le strisce (reticoli) giacenti in piani perpendicolari all'asse rispetto al quale viene eseguita la verifica di stabilità;

in presenza di un foglio continuo e strisce di collegamento (griglie) - a metà tra il foglio e le strisce (reticoli) giacenti in piani paralleli al foglio;

nel calcolo delle aste composte di triedro equilatero, la forza trasversale condizionale attribuibile al sistema di elementi di collegamento situati sullo stesso piano dovrebbe essere considerata pari a 0,8 Qfic.

5.9. Il calcolo delle strisce di collegamento e del loro fissaggio (Fig. 3) dovrebbe essere eseguito come calcolo degli elementi delle capriate controventate per:

forza F, barra di taglio, secondo la formula

F = Qsl/B; (24)

momento M1, piegando la barra nel suo piano, secondo la formula

M1 = Qsl/2 (25)

Dove D - forza trasversale condizionale attribuibile alla barra di una faccia.

5.10. Il calcolo delle reti di collegamento deve essere effettuato come il calcolo delle reti reticolari. Quando si calcolano i controventi di un reticolo trasversale con distanziatori (Fig. 4), è necessario tenere conto della forza aggiuntiva N annuncio, derivante in ogni coppia dalla compressione degli accordi e determinato dalla formula

(26)

Dove N - forza in un ramo dell'asta;

UN è l'area della sezione trasversale di un ramo;

Anno Domini - area della sezione trasversale di un tutore;

UN - coefficiente determinato dalla formula

UN = al 2 /(UN 3 =2B 3) (27)

Dove UN, l E B – dimensioni indicate in fig. 4.

5.11. Il calcolo delle aste destinate a ridurre la lunghezza calcolata degli elementi compressi deve essere eseguito per una forza pari alla forza trasversale condizionale nell'elemento compresso principale, determinata dalla formula (23)*.

ELEMENTI FLESSIBILI

5.12. L'analisi della resistenza degli elementi (ad eccezione delle travi con un'anima flessibile, con un'anima forata e travi della gru), piegate in uno dei piani principali, deve essere eseguita secondo la formula

(28)

Il valore delle sollecitazioni di taglio T nelle sezioni di flessione gli elementi devono soddisfare la condizione

(29)

Se c'è un indebolimento del muro a causa dei fori dei bulloni, i valori T nella formula (29) deve essere moltiplicato per il coefficiente UN , determinato dalla formula

UN = UN/(UN – D), (30)

Dove UN - passo del foro;

B - diametro del buco.

5.13. Per calcolare la resistenza dell'anima della trave nei punti in cui il carico è applicato al corrente superiore, nonché nelle sezioni portanti della trave che non sono rinforzate con rinforzi, è necessario determinare la sollecitazione locale s loc secondo la formula

(31)

Dove F - il valore calcolato del carico (forza);

sinistra - lunghezza condizionale della distribuzione del carico, determinata in base alle condizioni di supporto; per il caso di supporto secondo Fig. 5.

sinistra = B + 2t f, (32)

Dove t f - lo spessore della corda superiore della trave, se la trave inferiore è saldata (Fig. 5, UN), o la distanza dal bordo esterno della flangia all'inizio della curvatura interna del muro, se la trave inferiore è arrotolata (Fig. 5, B).

5.14*. Per le pareti delle travi calcolate con la formula (28), devono essere soddisfatte le seguenti condizioni:

Dove - sollecitazioni normali nel piano mediano della parete, parallelo all'asse della trave;

si - lo stesso, perpendicolare all'asse della trave, compreso s loc , determinato dalla formula (31);

T xy - sforzo di taglio calcolato con la formula (29) tenendo conto della formula (30).

Voltaggio sx E si presi nella formula (33) con i loro segni, e anche xy deve essere determinato nello stesso punto della trave.

5.15. Calcolo per la stabilità delle travi di sezione a I, piegate nel piano del muro e che soddisfano i requisiti dei paragrafi. 5.12 e 5.14* devono essere eseguiti secondo la formula

Dove Wc – dovrebbe essere determinato per una cintura compressa;

jb - coefficiente determinato da agg. 7*.

Quando si determina il valore jb per la lunghezza stimata della trave sinistraè necessario rilevare la distanza tra i punti di fissaggio del nastro compresso dagli spostamenti trasversali (nodi di controventi longitudinali o trasversali, punti di attacco del solaio rigido); in assenza di collegamenti sinistra = l(Dove l - campata della trave) per la lunghezza stimata della mensola dovrebbe essere presa: sinistra = l in assenza di fissaggio della cintura compressa all'estremità della console nel piano orizzontale (qui l - lunghezza mensola); la distanza tra i punti di fissaggio della cintura compressa sul piano orizzontale quando la cintura è fissata all'estremità e lungo la lunghezza della console.

5.16*. La stabilità delle travi non deve essere verificata:

a) durante il trasferimento del carico attraverso un solido solaio rigido, continuamente sostenuto da una cintura di travi compresse e saldamente collegato ad esso (lastre di cemento armato in calcestruzzo pesante, leggero e cellulare, pavimento metallico piatto e profilato, acciaio ondulato, ecc.);

b) con un rapporto della lunghezza stimata della trave sinistra alla larghezza del nastro compresso B, non superiore ai valori determinati dalle formule della Tabella. 8* per travi di sezione a I simmetrica e con corda compressa più sviluppata, per le quali la larghezza della corda tesa è almeno 0,75 della larghezza della corda compressa.

Tabella 8*

Luogo di applicazione del carico	Valori massimi sinistra /B, in cui non è necessario calcolare la stabilità delle travi laminate e saldate (in 1 £ H/B 6 e 15 £ B/T £ 35)
Alla cintura superiore	(35)
Alla cintura inferiore	(36)
Indipendentemente dal livello di applicazione del carico nel calcolo della sezione della trave tra i tiranti o in pura flessione	(37)
Denominazioni adottate nella tabella 8*: B E T sono rispettivamente la larghezza e lo spessore del nastro compresso; H - la distanza (altezza) tra gli assi delle lamiere del nastro. Note: 1. Per travi con collegamenti a cinghia su bulloni ad alta resistenza, i valori sinistra/B ottenuto dalle formule della tabella 8* deve essere moltiplicato per un fattore 1,2. 2. Per travi con rapporto B/T /T= 15.

Il fissaggio della cinghia compressa nel piano orizzontale deve essere calcolato per la forza trasversale effettiva o condizionata. In questo caso, la forza trasversale condizionale dovrebbe essere determinata:

quando fissato in punti separati secondo la formula (23)*, in cui J dovrebbe essere determinato con flessibilità l = sinistra/io(Qui io è il raggio di rotazione della sezione della cinghia compressa nel piano orizzontale), e N dovrebbe essere calcolato secondo la formula

N = (Un f + 0,25UN W)Ry; (37, a)

con fissaggio continuo secondo la formula

qfic = 3Qfic/l, (37,b)

Dove qfic - forza trasversale condizionale per unità di lunghezza della corda della trave;

Qfic - forza trasversale condizionale, determinata dalla formula (23) *, in cui dovrebbe essere presa J = 1, e N - da determinare con la formula (37, a).

5.17. L'analisi della resistenza degli elementi piegati su due piani principali dovrebbe essere eseguita secondo la formula

(38)

Dove X E si sono le coordinate del punto di sezione considerato rispetto agli assi principali.

Nelle travi calcolate utilizzando la formula (38), i valori di sollecitazione nell'anima della trave devono essere verificati utilizzando le formule (29) e (33) nei due principali piani di flessione.

Quando si soddisfano i requisiti della clausola 5.16*, UN non è richiesto il controllo della stabilità delle travi piegate su due piani.

5.18*. Calcolo della resistenza di travi a sezione piena divise in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 530 MPa (5400 kgf / cm 2), sopportando un carico statico, soggetti ai paragrafi. 5.19* - 5.21, 7.5 e 7.24 dovrebbero essere eseguiti tenendo conto dello sviluppo delle deformazioni plastiche secondo le formule

quando si flette in uno dei piani principali sotto sforzo di taglio T £ 0,9 Rs(ad eccezione delle sezioni di riferimento)

(39)

quando si piega su due piani principali a sollecitazioni di taglio T £ 0,5 Rs(ad eccezione delle sezioni di riferimento)

(40)

Qui M, Mx E Mio – valori assoluti dei momenti flettenti;

c 1 è il coefficiente determinato dalle formule (42) e (43);

cx E c e - coefficienti presi secondo tabella. 66.

Calcolo nella sezione di riferimento delle travi (con M = 0; Mx= 0 e Mio= 0) deve essere eseguito secondo la formula

In presenza di una zona di pura flessione nelle formule (39) e (40), invece dei coefficienti c 1, cx E da a dovrebbe essere preso di conseguenza:

c 1 m = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+cx); con ym = 0,5(1+c e).

Con azione simultanea nella sezione del momento M e forza di taglio Q coefficiente da 1 dovrebbe essere determinato dalle formule:

A T £ 0,5 Rs C 1 = C; (42)

a 0,5 Rs T £ 0,9 Rs c 1 = 1,05avanti Cristo , (43)

Dove (44)

Qui Con - il coefficiente preso secondo la tabella. 66;

T E H sono rispettivamente lo spessore e l'altezza del muro;

UN - coefficiente pari a UN = 0,7 per una sezione a I piegata nel piano della parete; UN = 0 – per altri tipi di sezioni;

da 1 - coefficiente preso non meno di uno e non più del coefficiente Con.

Al fine di ottimizzare le travi nel loro calcolo, tenendo conto dei requisiti dei paragrafi. Valori dei coefficienti 5.20, 7.5, 7.24 e 13.1 Con, con x E da a nelle formule (39) e (40) è consentito assumere meno dei valori indicati in Tabella. 66, ma non inferiore a 1,0.

Se c'è un indebolimento del muro dovuto ai fori dei bulloni, i valori delle sollecitazioni di taglio T deve essere moltiplicato per il coefficiente determinato dalla formula (30).

Edizione ufficiale

COMITATO DI STATO DEL CONSIGLIO DEI MINISTRI PER LA COSTRUZIONE DELL'URSS (GOSSTROY URSS)

CDU *27.9.012.61 (083.75)

Il capitolo SNiP 11-56-77 "Strutture in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche" è stato sviluppato da VNIIG dal nome. B. E. Vedeneev, Institute "Gndroproekt * loro. S. Ya Zhuk del Ministero dell'Energia dell'URSS e Giprorechtrans del Ministero della Flotta Fluviale della RSFSR con la partecipazione di GruzNIIEGS del Ministero dell'Energia dell'URSS. Soyuzmornniproekt di Mimmorflot, Giprovodkhoea del Ministero delle risorse idriche dell'URSS e NIIZhB del Comitato statale per la costruzione dell'URSS

Il capitolo SNiP 11-56-77 "Strutture in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche" è stato sviluppato sulla base del capitolo SNiP P-A.10-71 "Strutture edilizie e fondazioni. Principi base del design”.

capo di SNiP NI.14-69 “Strutture in cemento armato di strutture idrauliche. Norme di progettazione”;

cambiamenti nella testa di SNiP N-I.14-69, firmato dal decreto dell'URSS Gosstroy del 16 marzo 1972 X * 42.

Editori -izh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy dell'URSS), Ph.D. tech. Scienze A. V. SHVETSOV (VNIIG dal nome di B. E. Vedeneev. Ministero dell'Energia dell'URSS), Nnzh. S. F. LIVES AND AND (Gndroproject intitolato a S. Ya. Zhuk del Ministero dell'Energia dell'URSS), e nzh. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans del Ministero della flotta fluviale della RSFSR).

H metro at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Comitato di Stato Consiglio dei ministri dell'URSS per la costruzione (Gosstroy dell'URSS)

I. DISPOSIZIONI GENERALI

1.1. Le norme di questo capitolo devono essere osservate nella progettazione di strutture portanti in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche che sono costantemente o periodicamente sotto l'influenza dell'ambiente acquatico.

Appunti: !. Le norme di questo capitolo non dovrebbero essere applicate nella progettazione di strutture in cemento armato e cemento armato di ponti, gallerie di trasporto, nonché tubi situati sotto argini di strade e ferrovie.

2. Le strutture in calcestruzzo e cemento armato che non sono esposte all'ambiente acquatico devono essere progettate in conformità con i requisiti del capitolo SNiP II-2I-75 "Strutture in calcestruzzo e cemento armato".

1.2. Quando si progettano strutture in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche, è necessario essere guidati dai capitoli di SNiP e da altri documenti normativi di tutta l'Unione che regolano i requisiti per i materiali, le regole per la produzione di lavori di costruzione, condizioni speciali costruzione in regioni sismiche, nella zona climatica edile settentrionale e nella zona dei terreni cedevoli, nonché i requisiti per la protezione delle strutture dalla corrosione in presenza di ambienti aggressivi.

1.3. Durante la progettazione, è necessario prevedere tali strutture in calcestruzzo e cemento armato (monolitiche, prefabbricate-monolitiche, prefabbricate, comprese quelle precompresse), il cui utilizzo garantisce l'industrializzazione e la meccanizzazione dei lavori di costruzione, riducendo il consumo di materiale, l'intensità del lavoro, riducendo la durata e riducendo il costo di costruzione.

1.4. I tipi di strutture, le dimensioni principali dei loro elementi, nonché il grado di saturazione delle strutture in cemento armato con rinforzo dovrebbero

sono assunti sulla base di un confronto degli indicatori tecnici ed economici delle opzioni. In questo caso, l'opzione selezionata dovrebbe fornire prestazioni ottimali. affidabilità, durata ed economicità della struttura.

1.5. Le strutture di unità e giunti di elementi prefabbricati devono garantire una trasmissione affidabile delle forze, la resistenza degli elementi stessi nella zona di giunzione, il collegamento del calcestruzzo, inoltre posato in corrispondenza del giunto, con il calcestruzzo della struttura, nonché la rigidità, tenuta all'acqua (in alcuni casi permeabilità al suolo) e durabilità dei giunti.

1.6. Prn progettazione di nuove strutture di strutture idrauliche, non sufficientemente testate dalla pratica progettuale e costruttiva, per condizioni difficili funzionamento statico e dinamico delle strutture, quando la natura del loro stato sollecitato e deformato non può essere determinato con la necessaria affidabilità mediante calcolo, dovrebbero essere eseguiti studi sperimentali.

1.7. I progetti dovrebbero prevedere misure tecnologiche e costruttive. contribuendo ad un aumento della resistenza all'acqua e al gelo del calcestruzzo e ad una diminuzione della contropressione: posa di calcestruzzo con maggiore resistenza all'acqua e resistenza al gelo dal lato della pressione e superfici esterne (specialmente nella zona del livello dell'acqua variabile); l'uso di speciali additivi tensioattivi al calcestruzzo (ventilanti, plastificanti, ecc.); impermeabilizzazione e idroisolamento termico delle superfici esterne delle strutture; compressione del calcestruzzo da superfici di pressione o superfici esterne di strutture soggette a tensione da carichi operativi.

1.8. Quando si progettano strutture idrauliche, è necessario prevedere

l'entità della loro costruzione, il sistema di taglio con cuciture temporanee e la modalità della loro chiusura, che assicurano il funzionamento più efficiente delle strutture durante i periodi di costruzione e operativi.

PRINCIPALI REQUISITI DI CALCOLO

1.9. Le strutture in calcestruzzo e cemento armato devono soddisfare i requisiti per il calcolo della capacità portante (stati limite del primo gruppo) - per tutte le combinazioni di carichi e urti e per l'idoneità al funzionamento normale (stati limite del secondo gruppo) - solo per il combinazione principale di carichi e impatti.

Le strutture in calcestruzzo dovrebbero essere calcolate:

in termini di capacità portante - per resistenza con verifica della stabilità della posizione e della forma della struttura;

sulla formazione di crepe - in conformità con la sezione 5 di questi standard.

Le strutture in cemento armato devono essere calcolate:

in termini di capacità portante - per resistenza con verifica della stabilità della posizione e della forma della struttura, nonché per la resistenza delle strutture sotto l'influenza di un carico ripetutamente ripetuto;

per deformazioni - nei casi in cui l'entità degli spostamenti può limitare la possibilità di normale funzionamento della struttura o dei meccanismi situati su di essa;

dalla formazione di fessure - nei casi in cui, nelle condizioni di normale funzionamento della struttura, non è consentita la formazione di fessure, oppure dall'apertura di fessure.

1.10. Strutture in calcestruzzo e cemento armato, nelle quali le condizioni per l'insorgenza dello stato limite non possono essere espresse in termini di forze nella sezione (dighe gravitazionali e ad arco, contrafforti, solai spessi, travi-pareti, ecc.), devono essere calcolate da metodi della meccanica del continuo, tenendo conto casi necessari deformazioni anelastiche e fessurazioni nel calcestruzzo.

In alcuni casi, il calcolo delle strutture sopra elencate può essere eseguito con il metodo della resistenza dei materiali in conformità con gli standard di progettazione per alcuni tipi di strutture idrauliche.

Per le strutture in calcestruzzo, le sollecitazioni di compressione ai carichi di progetto non devono superare i valori delle corrispondenti resistenze di progetto del calcestruzzo; per le strutture in cemento armato, le sollecitazioni di compressione nel calcestruzzo non devono superare il calcolo

la resistenza a compressione del calcestruzzo, e le forze di trazione nella sezione alle sollecitazioni nel calcestruzzo superiori al valore della sua resistenza di progetto, devono essere completamente assorbite dall'armatura, se il cedimento della zona tesa del calcestruzzo può portare a una perdita della capacità portante di l'elemento; in questo caso, i coefficienti dovrebbero essere presi in conformità con i paragrafi. 1.14, 2.12 e 2.18 del presente regolamento.

1.11. I carichi regolamentari sono determinati mediante calcolo in conformità con gli attuali documenti normativi e, se necessario, sulla base dei risultati di studi teorici e sperimentali.

Combinazioni di carichi e impatti, nonché fattori di sovraccarico l devono essere presi in conformità con il capitolo SNiP II-50-74 “Strutture idrauliche fluviali. Disposizioni di progettazione di base”.

Nel calcolo delle strutture per la resistenza e per gli stati limite del secondo gruppo, dovrebbe essere preso un coefficiente di sovraccarico pari a uno.

1.12. Le deformazioni delle strutture in cemento armato e dei loro elementi, determinate tenendo conto dei carichi a lungo termine, non devono superare i valori stabiliti dal progetto, in base ai requisiti per il normale funzionamento di attrezzature e meccanismi.

È consentito non calcolare le deformazioni delle strutture e dei loro elementi di strutture idrauliche se, sulla base dell'esperienza di gestione di strutture simili, si stabilisce che la rigidità di queste strutture e dei loro elementi è sufficiente a garantire il normale funzionamento della struttura essendo progettato.

1.13. Nel calcolo delle strutture prefabbricate per le forze che sorgono durante il loro sollevamento, trasporto e installazione, il carico dal peso proprio dell'elemento dovrebbe essere preso in considerazione con un fattore dinamico pari a

1.3, mentre il coefficiente di sovraccarico al proprio peso è preso uguale a uno.

Con un'adeguata giustificazione, il coefficiente dinamico può essere preso più di

1.3, ma non più di 1.5.

1.14. Nei calcoli di strutture in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche, comprese quelle calcolate secondo sp. 1.10 di queste norme, è necessario tenere conto dei fattori di affidabilità A I n della combinazione di carichi p s. i cui valori dovrebbero essere presi secondo la clausola 3.2 del capitolo di SNiP 11-50-74.

1.15. Il valore della contropressione dell'acqua nelle sezioni calcolate degli elementi dovrebbe essere determinato tenendo conto delle effettive condizioni operative

strutture durante il periodo operativo, nonché tenendo conto delle misure strutturali e tecnologiche (clausola 1.7 di questi

normative), che aumentano la resistenza all'acqua del calcestruzzo e riducono la contropressione.

Negli elementi di pressione e strutture subacquee in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche, calcolate in conformità al paragrafo 1.10 di questi standard, la contropressione dell'acqua viene presa in considerazione come forza del corpo.

Nei restanti elementi, la contropressione dell'acqua è considerata come una forza di trazione applicata nella sezione di progetto considerata.

La contropressione dell'acqua viene presa in considerazione sia nel calcolo delle sezioni coincidenti con i giunti di getto che delle sezioni monolitiche.

1.16. Quando si calcola la resistenza di elementi tesi centralmente ed eccentricamente con un diagramma di sollecitazione non ambiguo e si calcola la resistenza di sezioni di elementi in cemento armato inclinati rispetto all'asse longitudinale dell'elemento, nonché quando si calcolano elementi in cemento armato per la formazione di fessure, il la contropressione dell'onda va presa come variabile secondo una legge lineare entro l'intera altezza della sezione.

Nelle sezioni di flessione, riccio eccentrico ed elementi in tensione eccentrica con un diagramma di sollecitazione a due valori calcolato dalla forza senza tener conto del lavoro del calcestruzzo nella zona della sezione tesa, la contropressione dell'acqua dovrebbe essere presa in considerazione all'interno della zona della sezione tesa in la forma della piena pressione idrostatica dal lato della faccia tesa e non presa in considerazione all'interno dell'area compressa della sezione.

Nelle sezioni di elementi con un diagramma univoco delle sollecitazioni di compressione, la contropressione dell'onda non viene presa in considerazione.

L'altezza della zona compressa della sezione in calcestruzzo è determinata in base all'ipotesi di sezioni piane; in questo caso, negli elementi non resistenti alla fessurazione, non si tiene conto del lavoro di trazione del calcestruzzo e si assume che la forma del diagramma delle sollecitazioni del calcestruzzo nella zona compressa della sezione sia triangolare.

Negli elementi con una sezione trasversale di una configurazione complessa, negli elementi con l'uso di misure strutturali e tecnologiche e negli elementi calcolati secondo la clausola 1.10 di questi standard, i valori delle forze di contropressione dell'acqua dovrebbero essere determinati in base sui risultati di studi sperimentali o calcoli di filtrazione.

Nota. Il tipo di stato sollecitato dell'elemento è stabilito sulla base dell'ipotesi di sezioni piane senza tener conto della forza di contropressione dell'acqua.

1.17. Quando si determinano le forze in strutture in cemento armato staticamente indeterminate causate dagli effetti della temperatura o dall'assestamento dei supporti, nonché quando si determina la pressione reattiva del terreno, la rigidità degli elementi dovrebbe essere determinata tenendo conto della formazione di fessure in essi e dello scorrimento di calcestruzzo, i cui requisiti sono previsti ai paragrafi. 4.6 e 4.7 del presente regolamento.

Nei calcoli preliminari, è consentito prendere la rigidità alla flessione e alla trazione di elementi non resistenti alla fessura pari a 0,4 della rigidità alla flessione e alla trazione. determinato al modulo iniziale di elasticità del calcestruzzo.

Nota. Gli elementi non resistenti alla fessura includono elementi calcolati dalla dimensione dell'apertura della fessura; resistente alle crepe - calcolato dalla formazione di crepe.

1.18. Il calcolo degli elementi strutturali per la resistenza deve essere eseguito con un numero di cicli di variazione del carico di 2-10® o più per l'intera vita utile stimata della struttura (percorsi di flusso delle unità idrauliche, sfioratori, piastre di rottura dell'acqua, sottogeneratore strutture, ecc.).

1.19. Quando si progettano strutture in cemento armato precompresso di strutture idrauliche, dovrebbero essere soddisfatti i requisiti del capitolo SNiP P-21-75 e dovrebbero essere presi in considerazione i coefficienti adottati in questi standard.

1.20. Quando si progettano strutture massicce precompresse ancorate alla base, insieme al loro calcolo, è necessario eseguire studi sperimentali per determinare la capacità portante dei dispositivi di ancoraggio, l'entità del rilassamento da sollecitazione nel calcestruzzo e negli ancoraggi, nonché per assegnare misure per proteggere ancoraggi dalla corrosione. Il progetto deve prevedere la possibilità di ritensionare gli ancoraggi o sostituirli, nonché condurre osservazioni di controllo dello stato degli ancoraggi e del calcestruzzo.

2. MATERIALI PER STRUTTURE IN CALCESTRUZZO E IN CEMENTO ARMATO

2.1. Per le strutture in calcestruzzo e cemento armato delle strutture idrauliche, è necessario fornire calcestruzzo che soddisfi i requisiti di questi standard, nonché i requisiti dei GOST pertinenti.

2.2. Nella progettazione di strutture in calcestruzzo e cemento armato di strutture idrauliche, a seconda della loro tipologia e posizione,

Le caratteristiche richieste del calcestruzzo, chiamate gradi di progettazione, sono assegnate al lavoro.

È necessario prevedere calcestruzzo pesante nei progetti, i cui gradi di progettazione dovrebbero essere assegnati secondo i seguenti criteri:

a) per resistenza alla compressione assiale (resistenza cubica), che è considerata la resistenza alla compressione assiale di un campione di riferimento - un cubo testato secondo i requisiti dei GOST pertinenti. Questa caratteristica è la principale e dovrebbe essere indicata nei progetti in tutti i casi basati sul calcolo delle strutture. I progetti devono prevedere i seguenti gradi di calcestruzzo in termini di resistenza a compressione (abbreviati come "classi di progetto>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450 , M500, M600;

b) per resistenza alla trazione assiale, che è considerata la resistenza alla trazione assiale dei campioni di controllo testati secondo GOST. Questa caratteristica dovrebbe essere assegnata nei casi in cui è di fondamentale importanza ed è controllata in produzione, vale a dire quando le prestazioni della struttura o dei suoi elementi sono determinate dal lavoro del calcestruzzo teso o non è consentita la formazione di crepe negli elementi strutturali . I progetti dovrebbero includere i seguenti gradi di calcestruzzo in termini di resistenza alla trazione assiale: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

c) resistenza al gelo, che è considerata come il numero di cicli di resistenza al congelamento e allo scongelamento alternati di campioni testati in conformità con i requisiti dei GOST; questa caratteristica è assegnata in base ai GOST pertinenti, a seconda delle condizioni climatiche e del numero di cicli di progettazione di congelamento e scongelamento alternati durante l'anno (secondo osservazioni a lungo termine), tenendo conto delle condizioni operative. I progetti dovrebbero includere i seguenti gradi di calcestruzzo per la resistenza al gelo: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) tenuta all'acqua, che è considerata la massima pressione dell'acqua alla quale non si osservano ancora infiltrazioni d'acqua durante il test dei campioni in conformità con i requisiti dei GOST. Questa caratteristica viene assegnata in funzione del gradiente di pressione, definito come il rapporto tra la massima prevalenza in metri e lo spessore del con

strutture in metri. I progetti dovranno prevedere i seguenti gradi di calcestruzzo per la resistenza all'acqua: B2, B4, B6, B8, B10, B12. Nelle strutture in calcestruzzo armato a pressione non resistenti alla fessurazione e nelle strutture non a pressione non resistenti alla fessurazione di strutture offshore, il grado di resistenza all'acqua di progetto del calcestruzzo deve essere almeno B4.

2.3. Per massicce strutture in calcestruzzo con un volume di calcestruzzo superiore a 1 milione di m 1, è consentito stabilire valori intermedi delle resistenze normative del calcestruzzo nel progetto, che corrisponderanno alla gradazione dei gradi di resistenza alla compressione che differisce da quello stabilito al punto 2.2 delle presenti norme.

2.4. Per le strutture in calcestruzzo delle strutture idrauliche, devono essere presentati requisiti aggiuntivi stabiliti nel progetto e confermati da studi sperimentali per:

allungamento finale;

resistenza agli effetti aggressivi dell'acqua;

l'assenza di interazione dannosa degli alcali cementizi con gli aggregati;

resistenza all'abrasione di un getto d'acqua con depositi lunghi e sospesi;

resistenza alla cavitazione;

effetti chimici di vari carichi;

rilascio di calore durante l'indurimento del calcestruzzo.

2.5. Il tempo di indurimento (età) del calcestruzzo, che soddisfa i suoi gradi di progettazione per resistenza alla compressione, resistenza alla trazione assiale e resistenza all'acqua, è solitamente preso per strutture di strutture idrauliche fluviali 180 giorni, per strutture prefabbricate e monolitiche di strutture marine e prefabbricate di trasporto fluviale strutture 28 giorni . Il periodo di indurimento (età) del calcestruzzo, corrispondente al suo grado di progettazione per la resistenza al gelo, è considerato di 28 giorni.

Se sono noti i tempi del carico effettivo delle strutture, le modalità della loro costruzione, le condizioni per l'indurimento del calcestruzzo, il tipo e la qualità del cemento utilizzato, è consentito stabilire il grado di progettazione del calcestruzzo a una diversa età.

Per le strutture prefabbricate, comprese le strutture precompresse, la resistenza al rinvenimento del calcestruzzo dovrebbe essere considerata inferiore al 70% della resistenza del corrispondente grado di progetto.

2.6. Per gli elementi in cemento armato realizzati in calcestruzzo pesante, calcolati per l'impatto di carichi ripetutamente ripetuti, e gli elementi compressi in cemento armato delle strutture a barre (rilevati come cavalcavia su pali, pali di copertura, ecc.) devono essere

applicare un grado di progetto del calcestruzzo non inferiore a M 200.

2.7. Per gli elementi precompressi, dovrebbero essere presi i gradi di progetto del calcestruzzo per la resistenza alla compressione:

non inferiore a M 200 - per strutture con rinforzo in barra;

non inferiore a M 250 - per strutture con filo di rinforzo ad alta resistenza;

non inferiore a M 400 - per elementi immersi nel terreno mediante guida o vibrazione.

2.8. Per sigillare i giunti di elementi di strutture prefabbricate, che durante il funzionamento possono essere esposti a temperature esterne negative o acqua aggressiva, è necessario utilizzare calcestruzzo di gradi di progettazione in termini di resistenza al gelo e resistenza all'acqua non inferiore agli elementi uniti accettati.

2.9. Dovrebbe essere previsto un uso diffuso di additivi tensioattivi (SDB, START, ecc.). nonché l'uso come additivo minerale attivo di ceneri volanti da centrali termoelettriche e altri additivi finemente dispersi che soddisfano i requisiti della normativa pertinente

documenti per la preparazione di calcestruzzo e soluzioni.

Nota. Nelle zone delle strutture soggette ad alternanza di gelo e disgelo, non è consentito l'uso di ceneri volanti o altri additivi minerali finemente dispersi al calcestruzzo.

2.10. Se, per motivi tecnici ed economici, è consigliabile ridurre il carico dal peso proprio della struttura, è consentito utilizzare calcestruzzo su aggregati porosi, i cui gradi di progettazione sono accettati in conformità al capitolo SNiP 11-21- 75.

CARATTERISTICHE NORMATIVE E PROGETTUALI DEL CALCESTRUZZO

2.11. I valori delle resistenze normative e di progetto del calcestruzzo, in funzione dei gradi di progetto del calcestruzzo in termini di resistenza alla compressione e tensione assiale, devono essere presi dalla Tabella. 1.

2.12. I coefficienti delle condizioni di esercizio del calcestruzzo, quelli per il progetto delle strutture per gli stati limite del primo gruppo, vanno presi secondo la Tabella. 2.

Nel calcolo per gli stati limite del secondo gruppo, il coefficiente delle condizioni di lavoro concrete è preso uguale a uno, per ns-

Tabella 1

Resistenza del calcestruzzo Vmh

Grado di progettazione di calcestruzzo pesante	resistenze normative: resistenze di progetto per stati limite del secondo gruppo, kgf/cm 1		resistenze di progetto per gli stati limite del primo gruppo, kgf/cm"
	compressione assiale (massima resistenza) Yapr "J"r e	tensione assiale	forza di compressione assiale shrntmenaya) I V r	tensione assiale *9
		Forza del riccio
	Resistenza alla trazione

Nota. La sicurezza dei valori delle resistenze standard indicate in Tabella. 1. è posto pari a 0,95 (con un coefficiente di variazione base di 0,135), fatta eccezione per le strutture idrauliche massicce: gravità. dighe ad arco, a contrafforti massicci, ecc., per le quali la previsione di resistenze standard è fissata a 0,9 (con coefficiente di variazione base pari a 0,17).

L'inclusione del calcolo sotto l'azione di un carico ripetutamente ripetuto.

Tavolo 2

2.13. La resistenza di progetto del calcestruzzo nel calcolo delle strutture in cemento armato per la resistenza /? P p e R p sono calcolati moltiplicando i corrispondenti valori di resistenza del calcestruzzo /? pr n /? p sul coefficiente delle condizioni di lavoro TVA. preso secondo la tabella. 3 di queste regole.

2.14. La resistenza normativa del calcestruzzo sotto compressione a tutto tondo R& dovrebbe essere determinata dalla formula

**„, + * d-o,) a e (1)

dove A è il coefficiente preso sulla base dei risultati di studi sperimentali; in loro assenza, per calcestruzzo dei gradi di progettazione M 200, M 250, M 300, M 350, il coefficiente A dovrebbe essere determinato dalla formula

oj - il più piccolo valore assoluto della sollecitazione principale, kgf/cm g; ar - coefficiente di porosità effettiva, determinato da studi sperimentali;

Le resistenze di progetto sono determinate secondo la Tabella. 1 a seconda del valore di interpolazione.

2.15. Il valore del modulo iniziale di elasticità del calcestruzzo in compressione e trazione £ 0 dovrebbe essere preso dalla tabella. 4.

Il coefficiente iniziale di deformazione trasversale del calcestruzzo c è pari a 0,15 e il modulo di taglio del calcestruzzo G è pari a 0,4 dei corrispondenti valori di

Tabella 3

dove e un byax, rispettivamente, il più piccolo e - i più grandi sollecitazioni in calcestruzzo dentro

ciclo di carico.

Nota. I valori del coefficiente m61 per il calcestruzzo, il cui grado è fissato all'età di 28 giorni, sono presi in conformità con il capitolo SNiP 11-21-75.

Tabella 4

Nota. Valori della tabella. 4 del modulo iniziale di elasticità del calcestruzzo per strutture di 1a classe dovrebbe essere specificato in base ai risultati degli studi sperimentali.

Il peso volumetrico del calcestruzzo pesante in assenza di dati sperimentali è ammesso pari a 2,3-2,5 t/m*.

RINFORZO

2.16. Per il rinforzo di strutture in cemento armato di strutture idrauliche, il rinforzo deve essere utilizzato in conformità con i capitoli di SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 per la protezione delle strutture edilizie dalla corrosione”, l'attuale GOST o le specifiche tecniche approvate nel modo prescritto.

CARATTERISTICHE NORMATIVE E PROGETTUALI DEI RINFORZI

2.17. I valori delle resistenze normative e progettuali delle principali tipologie di armatura utilizzate nelle strutture in cemento armato

Tabella 5

	Normativa	Resistenza calcolata dell'armatura per gli stati limite del primo gruppo, kgf/cm*
	resistenza	allungamento
Tipo e classe di armatura	Rg e carico di rottura calcolato per gli stati limite del secondo gruppo *a 11 - kgf/cm*	longitudinale, trasversale (morsetti n aste piegate) nel calcolo delle sezioni inclinate su dsist ayae mi piego.-o momento “a	trasversale (morsetti e PIEGATO aste) nel calcolo delle sezioni inclinate e e l'azione di p- pepato si-*a-x
Classe di rinforzo della barra:
Classe di montaggio del filo:
B-I diametro
VR-I con un diametro di 3-4 mm
BP-I diametro 5 mm

* In telai saldati per staffe realizzati con rinforzo in classe A IM. il cui diametro è inferiore a */» del diametro dei tondini longitudinali, il valore /?.* è assunto pari a 2400 kgf/cm*.

Note: I. I valori dei grilli a L sono dati per il caso di utilizzo di rinforzi in filo di classe B-I e Bp I nei telai ascellari.

2. In assenza di adesione del rinforzo al calcestruzzo, aiacheiie ", s è assunto uguale a zero.

3. La classe di acciaio per cemento armato A-IV e A-V è consentita a. modifica solo per strutture precompresse

le strutture idrauliche, a seconda della classe di rinforzo, devono essere prese secondo la tabella. 5.

Le caratteristiche normative e progettuali di altri tipi di rinforzo dovrebbero essere prese secondo le istruzioni del capo di SNiP 11-21-75.

2.18. I coefficienti delle condizioni operative del rinforzo non teso dovrebbero essere presi secondo la tabella. 6 di queste norme, e l'armatura di precompressione, secondo la tabella. 24 capitoli di SNiP 11-21-75.

Tabella b

Nota. In presenza di diversi fattori. operando simultaneamente, nel calcolo viene introdotto il prodotto dei corrispondenti coefficienti delle condizioni operative.

Il coefficiente delle condizioni operative di armatura per i calcoli degli stati limite del secondo gruppo è assunto uguale a uno.

2.19. La resistenza di progetto dell'armatura a barra di trazione non tesa R quando si calcolano le strutture in cemento armato per la resistenza dovrebbe essere determinata dalla formula

/? in ■ t a, R t , (3)

dove t w \ - coefficiente delle condizioni di lavoro, calcolato dalla formula

dove cofattore, tenendo conto della classe di rinforzo, presa secondo la tabella.

k i è un coefficiente che tiene conto del diametro dell'armatura, preso secondo la tabella. 8;

k c - coefficiente che tiene conto del tipo di giunto saldato, preso secondo la tabella. 9;

p, = coefficiente di asimmetria del ciclo,

dove a *u*n e a, μs, rispettivamente, sono le sollecitazioni più piccole e più grandi nell'armatura a trazione.

L'armatura a trazione per resistenza non viene calcolata se il valore del coefficiente t a1, determinato dalla formula (4), è maggiore di uno.

Tabella 7

Classe di rinforzo

Valore coefficiente * poll

Tabella 8

Diametro tondo, mm
Valore del coefficiente

Nota. Per valori intermedi del diametro dell'armatura, il valore del coefficiente »d è determinato per interpolazione.

Tabella 9

Nota. Per armature che non presentano giunti di testa saldati, il valore di k e è assunto pari a uno.

2.20. La resistenza di progetto del rinforzo nel calcolo della resistenza delle strutture precompresse è determinata in conformità con il capitolo SNiP 11-21-75.

2.21. I valori del modulo di elasticità dell'armatura non sollecitata e dell'armatura precompressa della barra sono presi secondo la tabella. 10 norme presenti; i valori del modulo di elasticità del rinforzo di altri tipi sono presi secondo la tabella. 29 capitoli di SNiP P-21-75.

2.22. Quando si calcolano le strutture in cemento armato per la resistenza, è necessario tenere conto delle deformazioni anelastiche nella zona compressa del calcestruzzo

Tabella 10

una diminuzione del valore del modulo di elasticità del calcestruzzo, prendendo i coefficienti di riduzione dell'armatura al calcestruzzo p "secondo la Tabella 11.

Tabella II

Grado di progettazione del calcestruzzo
Coefficiente di riduzione p "

3. CALCOLO DEGLI ELEMENTI

DELLE STRUTTURE IN CALCESTRUZZO E IN CEMENTO ARMATO SUGLI STATI LIMITE DEL PRIMO GRUPPO

CALCOLO DELLA RESISTENZA DEGLI ELEMENTI IN CALCESTRUZZO

3.1. Il calcolo della resistenza degli elementi delle strutture in calcestruzzo dovrebbe essere effettuato per sezioni. normale al loro asse longitudinale, e gli elementi calcolati in conformità con la clausola 1.10 di questi standard - per le aree di azione delle sollecitazioni principali.

A seconda delle condizioni operative degli elementi, vengono calcolati sia senza tener conto che tenendo conto della resistenza del calcestruzzo nella zona della sezione tesa.

Senza tener conto della resistenza del calcestruzzo nella zona di trazione della sezione, vengono calcolati elementi compressi eccentricamente, in cui, in base alle condizioni operative, è consentita la formazione di fessure.

Tenendo conto della resistenza del calcestruzzo nella zona di tensione della sezione, vengono calcolati tutti gli elementi di flessione, nonché gli elementi compressi centralmente, in cui, in base alle condizioni operative, non è consentita la fessurazione.

3.2. Strutture in calcestruzzo, la cui forza è determinata dalla forza del calcestruzzo

le zone disegnate della sezione sono consentite per l'uso se la formazione di crepe in esse non porta alla distruzione, a deformazioni inaccettabili o a una violazione della tenuta all'acqua della struttura. Allo stesso tempo, è obbligatorio verificare la resistenza alla rottura degli elementi di tali strutture, tenendo conto degli effetti di temperatura e umidità in conformità con la sezione 5 di questi standard.

3.3. Il calcolo degli elementi in calcestruzzo compresso internamente senza tener conto della resistenza del calcestruzzo della zona della sezione tesa viene effettuato in base alla resistenza del calcestruzzo alla compressione, che è condizionatamente caratterizzata da sollecitazioni pari a /? ecc. moltiplicato per i coefficienti delle condizioni di lavoro di quelle concrete.

3.4. L'influenza della flessione degli elementi in calcestruzzo pnocentricamente compressi sulla loro capacità portante viene presa in considerazione moltiplicando il valore della forza limite percepita dalla sezione per il coefficiente<р, принимаемый по табл. 12.

Tabella 12

Le designazioni adottate in Tabella. 12:

Lunghezza dell'elemento calcolata in U;

b - la dimensione più piccola di una sezione diritta; r - il più piccolo raggio di rotazione della sezione.

Quando si progettano elementi in calcestruzzo flessibile con -->10 o ->35, the

l'effetto del carico a lungo termine sulla capacità portante della struttura secondo il capitolo SNiP 11-21-75 con l'introduzione dei coefficienti di progettazione adottati in questi standard.

Elementi di piegatura

3.5. Il calcolo degli elementi di flessione del calcestruzzo deve essere eseguito secondo la formula

/k m< т А те /?„ 1Г Т, (5)

dove t A è un coefficiente determinato in funzione dell'altezza della sezione secondo la Tabella. 13;

modulo di resistenza per la faccia tesa della sezione, determinato con

Tabella 13

tenendo conto delle proprietà anelastiche del calcestruzzo secondo la formula V\-y1Gr. (6)

dove y è un coefficiente che tiene conto dell'influenza delle deformazioni plastiche del calcestruzzo, a seconda della forma e del rapporto delle dimensioni della sezione, prese secondo ril. 1;

Np - modulo di resistenza per la faccia tesa della sezione, definito come per un materiale elastico.

Per sezioni di forma più complessa, contrariamente ai dati riportati in App. 1, W r dovrebbe essere determinato in conformità con la clausola 3.5 del capitolo di SNiP 11-21-75.

Elementi eccentricamente compressi

3.6. Gli elementi in calcestruzzo eccentricamente compressi che non sono esposti all'acqua aggressiva e non percepiscono la pressione dell'acqua dovrebbero essere calcolati senza tener conto della resistenza del calcestruzzo nella zona di tensione della sezione, assumendo

Riso. 1. Schema delle forze e diagramma delle sollecitazioni in una sezione normale all'asse longitudinale di un elemento di calcestruzzo ancestrale-compresso, calcolato senza tener conto della resistenza del calcestruzzo nella zona tesa in -■ assumendo un diagramma rettangolare delle sollecitazioni di compressione; b - ■ ipotizzando un diagramma triangolare delle sollecitazioni di compressione

zhenin di una forma rettangolare del diagramma delle sollecitazioni di compressione (Fig. 1, a) secondo la formula

k n n c N /P<5 Рпр Рб>E)

dove Gs è l'area della sezione trasversale della zona di calcestruzzo compresso, determinata dalla condizione che il suo baricentro coincida con il punto di applicazione della risultante delle forze esterne.

Nota. Nelle sezioni calcolate con la formula (7), il valore dell'eccentricità e 0 della forza calcolata rispetto al baricentro della sezione non deve superare 0,9 della distanza y dal centro di gravità della sezione alla sua faccia più sollecitata .

3.7. Gli elementi viscentricamente compressi di strutture in calcestruzzo sottoposte all'azione di un focolare aggressivo o che percepiscono la pressione dell'acqua, senza tener conto della resistenza della zona della sezione di trazione, dovrebbero essere calcolati assumendo un diagramma triangolare delle sollecitazioni di compressione (Fig. 1.6); in questo caso, la sollecitazione di compressione del bordo c deve soddisfare la condizione

<р т<5 /? П р ° < 8)

Le sezioni rettangolari sono calcolate dalla formula

3 M0.5A-,o) S "Pm

3.8. Gli elementi eccentricamente compressi delle strutture in calcestruzzo, tenendo conto della resistenza della zona di trazione della sezione, dovrebbero essere calcolati dalla condizione di limitare l'entità delle sollecitazioni di trazione e compressione del bordo secondo le formule:

* vp e y ')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.in -■ +-7)< Ф «в. О»

dove e W c sono i momenti di resistenza, rispettivamente, per la faccia tesa e compressa della sezione.

Secondo la formula (11), è anche consentito calcolare strutture in calcestruzzo compresse eccentricamente con un diagramma delle sollecitazioni non ambiguo.

CALCOLO DELLA RESISTENZA DEGLI ELEMENTI IN CEMENTO ARMATO

3.9. Il calcolo della resistenza degli elementi delle strutture in cemento armato deve essere eseguito per sezioni simmetriche rispetto al piano delle forze agenti M. N e Q, normali al loro asse longitudinale, nonché per sezioni inclinate rispetto ad esso nella direzione più pericolosa.

3.10. Quando un elemento di rinforzo di diverse tipologie e classi viene installato in una sezione, viene inserito nel calcolo della resistenza con le corrispondenti resistenze di progetto.

3.11. Il calcolo degli elementi per la torsione con flessione e per l'azione locale dei carichi (compressione locale, punzonatura, separazione e calcolo delle parti incorporate) può essere eseguito secondo la metodologia stabilita nel capitolo SNiP P-21-75, tenendo conto tenere conto dei coefficienti adottati in tali norme.

CALCOLO DELLA RESISTENZA DELLA SEZIONE NORMALE ALL'ASSE LONGITUDINALE DELL'ELEMENTO

3.12. La determinazione delle forze limite nella sezione normale all'asse longitudinale dell'elemento dovrebbe essere effettuata assumendo l'uscita dal lavoro della zona tesa del calcestruzzo, assumendo condizionatamente le sollecitazioni nella zona compressa distribuite lungo un diagramma rettangolare e pari a motfp. e sollecitazioni nel rinforzo - non più di t l I a e t "/? a.s, rispettivamente, per rinforzo teso e compresso.

3.13. Per elementi in flessione, compressi eccentricamente o stirati eccentricamente con una grande eccentricità, il calcolo delle sezioni normali all'asse longitudinale dell'elemento, quando la forza esterna agisce nel piano dell'asse di simmetria della sezione e l'armatura è concentrata nel facce dell'elemento perpendicolari al piano specificato, devono essere eseguite in funzione del rapporto tra l'altezza relativa della zona compressa £=

determinato dalla condizione di equilibrio, e

il valore limite dell'altezza relativa della zona compressa Ir. in corrispondenza del quale lo stato limite dell'elemento si verifica contemporaneamente al raggiungimento della sollecitazione nell'armatura tesa. pari alla resistenza di progetto m a R t .

Gli elementi in cemento armato piegati ed eccentrici con grandi eccentricità, di regola, devono soddisfare la condizione Per elementi, sim

metrico relativo al piano di azione del momento e della forza normale, rinforzato con rinforzo non teso, i valori al contorno | i dovrebbero essere presi secondo la tabella. 14.

Tabella 14

3.14. Se l'altezza della zona compressa, determinata senza tener conto dell'armatura compressa, è inferiore a 2a", l'armatura compressa non viene presa in considerazione nel calcolo.

Elementi di piegatura

3.15. Il calcolo degli elementi in cemento armato piegato (Fig. 2), fatte salve le condizioni della clausola 3.13 di queste norme, dovrebbe essere effettuato secondo le formule:

a l p con M ^ /i$ R a r S& 4* i? a io a> c S*; (12)

Riso. Fig. 2. Schema delle forze e diagramma delle sollecitazioni in una sezione normale all'asse longitudinale di un elemento in cemento armato piegato, nel calcolo della resistenza

3.16. Il calcolo degli elementi piegati di sezione rettangolare dovrebbe essere effettuato:

quando £^£i secondo le formule:

n con M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(LA,-la"); (14)

/i un /?| - io| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

per t > t secondo la formula (15). prendendo r "=" "jpLo-

Elementi compressi decentrati

3.17. Calcolo degli elementi in cemento armato compressi eccentricamente (Fig. 3) a £<|я следует производить по формулам:

l con N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l c ^ "t 6 I pr Fa -1- /i, I a- con F "- /i a I. F, . (17)

3.18. Il calcolo degli elementi eccentricamente compressi di sezione rettangolare dovrebbe essere effettuato:

per £^|i dalle formule:

A e I c / V e

MI, RE,.do^ (LA#-O"); (18)

A n p con LG ^tvYprAdg + m * I a con F "- m t I. F a; (19)

Quando t>|i - anche secondo la formula (18) e le formule:

* N l s A "- t b Yapr A lg ■ + t „ I a con F" - / I, a a I *; (20)

e per elementi realizzati con gradi di calcestruzzo superiori a M 400, il calcolo deve essere eseguito in conformità con la clausola 3.20 del capitolo di SNiP P-21-75, tenendo conto dei coefficienti di progettazione adottati in questi standard.

3.19. Segue il calcolo degli elementi compressi eccentricamente con flessibilità ---^35, ed elementi di sezione rettangolare con -~^10

guidare, tenendo conto della deflessione sia nel piano dell'eccentricità della forza longitudinale, sia nel piano normale ad esso secondo i paragrafi. 3.24. e 3.25 capitoli di SNiP 11-21-75.

Elementi di tensione centrale

3.20. Il calcolo degli elementi in cemento armato tesi centralmente deve essere eseguito secondo la formula

*.p con AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Il calcolo della resistenza alla trazione dei gusci in cemento armato di condotte idriche rotonde sotto l'azione di una pressione interna uniforme dell'acqua deve essere effettuato secondo la formula

A„p con AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

dove N è la forza nel guscio dalla pressione idrostatica, tenendo conto della componente idrodinamica;

F 0 e R sono, rispettivamente, l'area della sezione trasversale e la resistenza alla trazione di progetto dell'involucro in acciaio, determinata in conformità con il capitolo SNiP IV.3-72 “Strutture in acciaio. Standard di progettazione

Caratteristiche di tensione eccentrica

Riso. 3- Schema delle forze e diagramma delle sollecitazioni in sezione normale all'asse longitudinale di un elemento in calcestruzzo armato compresso anticoncentricamente, nel calcolo della resistenza

3.22. Il calcolo degli elementi in cemento armato tensionato eccentricamente deve essere eseguito: a piccole eccentricità, se la forza N

applicata tra le forze risultanti nel rinforzo (Fig. 4, a), secondo le formule:

^ fn t R t S t ', (25)

Riso. Fig. 4. Schema delle forze e diagramma delle sollecitazioni in una sezione perpendicolare all'asse longitudinale di un elemento in cemento armato fuori renano, nel calcolo della resistenza

a - la forza longitudinale N viene applicata tra le forze rvmodsistoyuschnmp nel rinforzo A e L "; 6 - la forza longitudinale N viene applicata "entro la distanza tra le forze risultanti nel rinforzo A e A"

a grandi eccentricità, se la forza N è applicata al di fuori della distanza tra le forze risultanti nel rinforzo (Fig. 4.6), secondo le formule:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e lg ■■ t sh Rash F" ~ ~ /i, R t t - fflj /?op ^v (27)

3.23. Il calcolo degli elementi tensionati eccentricamente di una sezione rettangolare dovrebbe essere effettuato:

a) se la forza N è applicata tra le forze risultanti nell'armatura, secondo le formule:

* > n c ArB

k an c Ne"

b) se la forza N è applicata al di fuori della distanza tra le forze risultanti nell'armatura:

a K£l secondo le formule:

kuncNt^m^Rap bx (LA* - 0,5x) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N W| /? # Fj - m, mi - nij /? pr b x (31) con 1>Ir senza formula (31), assumendo x=.

CALCOLO SULLA RESISTENZA DELLA SEZIONE. INCLINAZIONE VERSO L'ASSE LONGITUDINALE DELL'ELEMENTO.

SULL'AZIONE DI UNA FORZA TRASVERSALE E DI UN MOMENTO FLETTORE

3.24. Nel calcolo delle sezioni inclinate rispetto all'asse longitudinale dell'elemento, occorre osservare la condizione * e l 0 per l'azione di una forza trasversale<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

dove b è la larghezza minima dell'elemento nella sezione.

3.25. Il calcolo dell'armatura trasversale non viene eseguito per sezioni di elementi all'interno delle quali la condizione è soddisfatta

Scimmia<г

dove Qc è la forza trasversale percepita dal calcestruzzo della zona compressa in un tratto inclinato, determinata dalla formula<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - coefficiente preso da L - 0.5+ +25-

L'altezza relativa della zona della sezione compressa £ è determinata dalle formule: per gli elementi di flessione:

per elementi compressi esternamente e tensionati eccentricamente con grande eccentricità

» Fa Yash, * f36 .

BA* /? vp * LA,/? „r * 1 *

dove il segno più è preso per elementi eccentricamente compressi e il segno meno per elementi eccentricamente allungati.

L'angolo tra la sezione inclinata e l'asse longitudinale dell'elemento 0 è determinato dalla formula

teP--*7sr~t (37)

dove M e Q sono rispettivamente il momento flettente e la forza trasversale nella sezione normale passante per l'estremità della sezione inclinata nella zona compressa.

Per elementi con altezza di sezione di 60 cm, il valore di Qc, determinato dalla formula (34), va ridotto di un fattore 1,2.

Il valore di tgP determinato dalla formula (37) deve soddisfare la condizione 1.5^>W>0.5.

Nota. Per elementi in tensione esterna con piccole eccentricità, si dovrebbe prendere

3.26. Per la costruzione di soletta, spazialmente funzionante e su fondazione elastica, il calcolo dell'armatura trasversale non viene eseguito se la condizione è soddisfatta

3.27. Il calcolo dell'armatura trasversale nelle sezioni inclinate di elementi di altezza costante (Fig. 5) va effettuato secondo la formula

n con Q| % £ m t /? a _ x F \ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Riso. 5. Schema delle forze in una sezione inclinata rispetto all'asse longitudinale di un elemento in cemento armato, quando lo si calcola in termini di resistenza per l'azione di una forza di taglio a - il carico è applicato dal lato di restiou gr * "e segnato- T"; b - il carico viene applicato dal lato della faccia compressa del memsite

dove Qi è la forza trasversale agente in una sezione inclinata, t. la risultante di tutte le forze trasversali da un carico esterno situato su un lato della sezione inclinata considerata;

2m a R ax Fx e Smatfa-xfoSincc - la somma delle forze trasversali percepite rispettivamente dai morsetti e dalle aste piegate, che attraversano la sezione inclinata; a - l'angolo di inclinazione delle aste piegate rispetto all'asse longitudinale dell'elemento nella sezione inclinata.

Se un carico esterno agisce sull'elemento dal lato della sua faccia tesa, come mostrato in Fig. 5, l, il valore calcolato della forza trasversale Qi è determinato dalla formula Q. * co * p. (40)

dove Q è l'entità della forza trasversale nella sezione di riferimento;

Qo - la risultante del carico esterno agente sull'elemento entro la lunghezza della proiezione della sezione inclinata c sull'asse longitudinale dell'elemento;

W - il valore della forza di contropressione che agisce in uno schsnin inclinato, determinato in conformità al paragrafo 1.16 di questi standard.

Se un carico esterno viene applicato alla faccia compressa dell'elemento, come mostrato in Fig. 5.6, allora il valore di Q 0 nella formula (40) non viene preso in considerazione.

3.28. Se il rapporto tra la lunghezza effettiva dell'elemento e la sua altezza è inferiore a 5, il calcolo degli elementi in cemento armato per l'azione di una forza trasversale deve essere effettuato in conformità al paragrafo 1.10 delle presenti norme per le principali sollecitazioni di trazione.

3.29. Il calcolo della flessione e degli elementi compressi viscosi di altezza costante, rinforzati con morsetti, può essere eseguito in conformità al paragrafo 3.34 del capitolo SNNP 11-21-75, tenendo conto dei coefficienti di progettazione kn. p.s. gp (t i. accettato in questi standard.

15:30 La distanza tra le aste trasversali (morsetti), tra la fine della curva precedente e l'inizio della successiva, nonché tra il supporto e l'estremità della curva più vicina al supporto, non deve essere superiore a u*ax. determinata dalla formula

M

3.31. Per elementi di altezza variabile con faccia tesa inclinata (Fig. 6), nella parte destra della formula (39) viene introdotta un'ulteriore forza trasversale Q*. uguale alla proiezione della forza nell'armatura longitudinale, situata in corrispondenza della faccia inclinata, sulla normale all'asse dell'elemento, determinata dalla formula

P "s 6. Schema delle forze in una sezione inclinata di un elemento strutturale in cemento armato con un bordo teso inclinato nel calcolo in termini di forza contro l'azione di una forza trasversale

dove M è il momento flettente nella sezione normale all'asse longitudinale dell'elemento passante per l'inizio della sezione inclinata nella zona tesa; r-distanza dalle forze risultanti nell'armatura A alle forze risultanti nella zona compressa del calcestruzzo nella stessa sezione;

O - angolo di inclinazione del rinforzo A rispetto all'asse dell'elemento.

Nota. Nei casi in cui l'altezza dell'elemento diminuisce all'aumentare del momento flettente, il valore

3.32. Il calcolo della mensola, la cui lunghezza /* è uguale o minore della sua altezza nella sezione di riferimento L (mensola corta), va effettuato utilizzando la teoria dell'elasticità, come per un corpo isotropo omogeneo.

Le forze di trazione determinate dal calcolo nelle sezioni della mensola devono essere completamente assorbite dall'armatura a sollecitazioni non superiori alle resistenze di progetto /? UN. tenendo conto dei coefficienti adottati in tali norme.

Per le mensole con altezza di sezione costante o variabile a I * ^ 2 m, è consentito prendere il diagramma delle principali sollecitazioni di trazione nella sezione di riferimento sotto forma di un triangolo con l'orientamento delle principali sollecitazioni ad un angolo di 45 ° rispetto alla sezione di riferimento.

L'area della sezione trasversale dei morsetti o delle curve che attraversano la sezione di riferimento deve essere determinata dalle formule:

R* » 0,71 F x , (44)

dove P è la risultante del carico esterno; a è la distanza dal carico esterno risultante alla sezione di riferimento.

3.33. Il calcolo delle sezioni inclinate rispetto all'asse longitudinale dell'elemento, per l'azione di un momento flettente, va effettuato secondo la formula

*in p con M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

dove M è il momento di tutte le forze esterne (compresa la contropressione) situate su un lato della sezione inclinata considerata, rispetto all'asse. passante per il punto di applicazione delle forze risultanti nella zona compressa e perpendicolare al piano di azione del momento; m M R x F a z, 2 m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - la somma dei momenti attorno allo stesso asse, rispettivamente, dalle forze nel rinforzo longitudinale, nelle aste piegate e nei collari che attraversano la zona tesa della sezione inclinata; sol 0 . z x - spalle di forze nel rinforzo longitudinale. in aste e collari piegati attorno allo stesso asse (Fig. 7).

Riso. Fig. 7. Schema delle forze in una sezione inclinata rispetto all'asse longitudinale di un elemento in cemento armato, quando lo si calcola in termini di resistenza per l'azione di un momento flettente

L'altezza della zona compressa nella sezione inclinata, misurata lungo la normale all'asse longitudinale dell'elemento, è determinata secondo i paragrafi. 3.14-3.23 del presente regolamento.

Il calcolo secondo la formula (45) dovrebbe essere effettuato per le sezioni testate per la resistenza sotto l'azione delle forze trasversali, nonché:

nelle sezioni che passano attraverso punti di cambiamento nell'area del rinforzo a trazione longitudinale (punti di rottura teorica del rinforzo o variazioni del suo diametro);

in punti di brusco cambiamento nella dimensione della sezione trasversale dell'elemento.

3.34. Gli elementi con altezza di sezione costante o uniformemente variabile non sono calcolati per la resistenza di una sezione inclinata per l'azione di un momento flettente in uno dei seguenti casi:

a) se tutta l'armatura longitudinale è portata al supporto o all'estremità dell'elemento e ha un ancoraggio sufficiente;

b) se gli elementi in cemento armato sono calcolati in conformità con la clausola 1.10 di questi standard;

c) in soletta, strutture operanti nello spazio o in strutture su fondazione elastica;

d) se i tiranti longitudinali, spezzati lungo la lunghezza dell'elemento, sono avvolti oltre la sezione normale, in cui non sono richiesti dal calcolo, per una lunghezza<о, определяемую по формуле

dove Q è la forza trasversale nella sezione normale passante per il punto di rottura teorico dell'asta;

F0. a - rispettivamente, l'area della sezione trasversale e l'angolo di inclinazione delle aste piegate situate all'interno della sezione di lunghezza<о;

Rs-forza in morsetti per unità di lunghezza dell'elemento nella sezione di lunghezza a, determinata dalla formula

d è il diametro dell'asta spezzata, cm.

3.35. Negli accoppiamenti d'angolo di massicce strutture in cemento armato (Fig. 8), la quantità richiesta di armatura di progetto F 0 è determinata dalla condizione della resistenza della sezione inclinata che passa lungo la bisettrice dell'angolo in entrata all'azione del momento flettente *

Riso. 8. Schema di rinforzo dei giunti angolari di strutture massicce in cemento armato

Quello. In questo caso, lo spallamento della coppia interna di forze r nella sezione inclinata deve essere preso uguale allo spallamento della coppia interna di forze della sezione di radice degli elementi combacianti con l'altezza minore L*.

CALCOLO DEGLI ELEMENTI IN CEMENTO ARMATO PER LA RESISTENZA

3.36. La progettazione di elementi di strutture in cemento armato per la resistenza dovrebbe essere eseguita confrontando le sollecitazioni di bordo nel calcestruzzo e l'armatura a trazione con le corrispondenti # resistenze calcolate del calcestruzzo

e rinforzo R%, determinato secondo i paragrafi. 2.13 e 2.19 del presente regolamento. Il rinforzo compresso non è calcolato per la resistenza.

3.37. Negli elementi resistenti alla fessurazione, le sollecitazioni perimetrali nel calcestruzzo e nell'armatura sono determinate mediante calcolo come per un corpo elastico ma con sezioni ridotte in conformità con la clausola 2.22 delle presenti norme.

Negli elementi resistenti al taglio, l'area e il momento resistente della sezione ridotta dovrebbero essere determinati senza tener conto della zona di trazione del calcestruzzo. Le sollecitazioni nel rinforzo dovrebbero essere determinate in conformità con la clausola 4.5 di questi standard.

3.38. Negli elementi delle strutture in cemento armato, nel calcolo della resistenza delle sezioni inclinate, le principali sollecitazioni di trazione sono percepite dal calcestruzzo se il loro valore non supera R p . Se il principale

le sollecitazioni di trazione superano Rp, allora la loro risultante deve essere completamente trasferita all'armatura trasversale a sollecitazioni in essa pari alle resistenze di progetto R,.

3.39. Il valore delle principali sollecitazioni di trazione o ch dovrebbe essere determinato dalle formule:

4. CALCOLO DEGLI ELEMENTI DELLE STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO AGLI STATI LIMITE DEL SECONDO GRUPPO

CALCOLO DEGLI ELEMENTI IN CEMENTO ARMATO PER LA FORMAZIONE DI FESSURE

Nelle formule (48) - (50): o* et sono rispettivamente le tensioni normali e tangenziali nel calcestruzzo;

Ia - momento di inerzia della sezione ridotta rispetto al suo baricentro;

S n è il momento statico della parte di sezione ridotta giacente su un lato dell'asse, al livello del quale sono determinate le sollecitazioni di taglio;

y è la distanza dal baricentro della sezione ridotta alla linea in corrispondenza della quale è determinata la sollecitazione;

b - larghezza della sezione allo stesso livello.

Per elementi di sezione rettangolare, lo sforzo di taglio t può essere determinato dalla formula

dove 2=0.9 Lo-

Nella formula (48), le sollecitazioni di trazione devono essere inserite con un segno più e le sollecitazioni di compressione con un segno meno.

Nella formula (49), il segno "meno" è preso per elementi compressi eccentricamente, il segno "più" - per quelli allungati esternamente.

Tenendo conto delle sollecitazioni normali che agiscono in una direzione perpendicolare all'asse dell'elemento, le principali sollecitazioni di trazione sono determinate secondo la clausola 4.11 del capitolo SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Il calcolo degli elementi in cemento armato per la formazione di fessure deve essere eseguito:

per gli elementi in pressione situati nella zona di livello dell'acqua variabile e soggetti a periodiche gelate e disgeli, nonché per gli elementi che richiedono la tenuta all'acqua, tenendo conto delle indicazioni del LP. 1.7 e 1.15 del presente regolamento;

in presenza di requisiti speciali degli standard di progettazione per alcuni tipi di strutture idrauliche.

4.2. Il calcolo per la formazione di fessurazioni normali all'asse longitudinale dell'elemento va effettuato:

a) per elementi tensionati centralmente secondo la formula

n c ss

b) per elementi di piegatura secondo la formula

"cm<т л у/?рц V, . (53)

dove shi e y sono i coefficienti presi secondo le istruzioni della clausola 3.5 di questi standard;

Modulo della sezione ridotta, determinato dalla formula

dove 1 a è il momento d'inerzia della sezione ridotta;

y c - distanza dal baricentro della sezione ridotta alla faccia compressa;

c) per elementi compressi eccentricamente secondo la formula

dove F a è l'area della sezione ridotta;

d) per elementi stirati eccentricamente secondo la formula

4.3. Il calcolo per la formazione di crepe sotto l'azione di un carico ripetutamente ripetuto dovrebbe essere effettuato dalla condizione

s ** JC* n (57)

dove op è la tensione di trazione normale massima nel calcestruzzo, determinata mediante calcolo in conformità con i requisiti della clausola 3.37 di questi standard.

CALCOLO DEGLI ELEMENTI IN CEMENTO ARMATO PER APERTURA FESSURA

4.4. La larghezza dell'apertura della fessura a t mm, normale all'asse longitudinale dell'elemento, dovrebbe essere determinata dalla formula

o t - * C d "1 7 (4-100 c) V "d. (58)

dove k è un coefficiente preso pari a: per elementi flettenti ed eccentricamente compressi - 1; per elementi allungati centralmente ed eccentricamente - 1.2; con una disposizione a più file di rinforzo - 1.2;

C d - coefficiente preso uguale quando si tiene conto di:

azione a breve termine dei carichi - 1;

carichi permanenti e temporanei a lungo termine - 1,3;

carico ripetutamente ripetuto: nello stato secco all'aria del calcestruzzo - C a -2-p a. dove p* è il coefficiente di asimmetria del ciclo;

nello stato saturo d'acqua del calcestruzzo - 1,1;

1) - coefficiente assunto pari a: con armatura a barra: profilo periodico - 1; liscio - 1.4.

con rinforzo in filo:

profilo periodico-1,2; liscio - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

preso uguale a p=.---, ma no

più di 0,02; d - diametro delle barre di rinforzo, mm.

per tiranti centrali

per elementi eccentrici in tensione ed eccentricamente compressi con grandi eccentricità

N (e ± r) F*z

Nelle formule (59) e (61): r è la spalla della coppia interna di forze, presa dai risultati del calcolo della sezione trasversale per resistenza;

e è la distanza dal baricentro dell'area di sezione del rinforzo A al punto di applicazione della forza longitudinale JV.

Nella formula (61), il segno più è preso per la tensione eccentrica e il segno meno per la compressione eccentrica.

Per elementi allungati eccentricamente con piccole eccentricità, o a dovrebbe essere determinato dalla formula (61) con il valore di e-far sostituito in "

Sul valore di -- --- per i raccordi

A e "a _- --- per i raccordi A".

La larghezza dell'apertura della fessura determinata dal calcolo in assenza di misure protettive speciali fornite nel paragrafo 1.7 di questi standard non deve superare i valori indicati nella tabella. 15.

Facebook

Cinguettio

In contatto con

Compagne di classe

Google+